烏蘭察布樁尖檢測方法

㈠ 樁基動態無損檢測法

隨著高層建築、大型工程的蓬勃興起，在地基工程中，樁基礎被廣泛地使用。樁基具有防震、抗震、承載力高、沉降量小且均勻等特點。由於樁基是建築物的持力基礎，樁基的質量對建築物的穩定性影響很大，在混凝土灌注施工過程中，常常會造成部分樁出現斷裂、縮頸、擴頸、混凝土離析和蜂窩等現象，如不及時發現和處理將是建築物的長期隱患。

傳統檢測樁基完整是採用鑽探取心法測定樁基承載力，採用靜載荷壓樁試驗。這些方法雖直觀，但均存在設備笨重、成本高、工期長、檢測數量少、隨機性大等缺陷。而且，1%的驗樁率遠遠不能評價全部樁基質量。

動態無損檢測法具有省時、省力、經濟、簡便、無損、可靠等優點。

一、樁的動測技術的發展與應用近況

1.樁的動測技術在國外的發展和應用

近十年來，國外在樁動測技術方面有兩件事值得我們關註：一是對國外廣泛應用的波動方程法測樁的承載力進行了考核；二是國外出現了另一種新的動測樁承載力的方法，叫做靜動法，並且很快得到了認可和應用。

1992年在荷蘭海牙召開的第四屆國際應力波理論在樁基中應用的會議期間，對國外廣泛應用測樁承載力的波動方程法進行了考試，共有國際上有名的10家單位參加。試樁長為11.5m，截面為0.25 m×0.25 m，參加測試單位絕大多數都採用CAPWAP的程序和PDA儀器，但是測試結果很不理想，除了一家的結果（圖2-4-1曲線B）與靜載試驗結果（圖2-4-1曲線A）較接近外，其他結果均與靜載試驗結果相差甚遠，其中最低破壞荷載為90kN，最高為510kN，而靜載試驗的破壞荷載為340kN。

由此可見，即使採用相同的儀器、相同的程序、相同的方法，由於測試人員的素質和經驗不同，也會得到不同的承載力結果，這是值得我們引以為戒的。

為了搞清CAPWAP法和PDA儀器的實際應用效果，美國聯邦高速公路管理局（FHWA）委託麻省理工學院的佩柯斯基（S.G.Paikowsky）教授進行調查，後者搜集了206根樁的動靜對比試驗，結果如圖2-4-2所示。該圖的橫坐標為貫入1英寸所需的錘擊數；縱坐標表示靜荷載試驗結果與用CAPWAP實測結果之比值。由圖示結果來看，多數情況下CAPWAP所提供的樁承載力比靜載的結果要小，但也有偏大的情況。在分析樁打入性能和樁承載力時，國外採用的軟體有多種，但較為廣泛應用的除CAPWAP程序外，還有WEAP程序和TNOWAVE程序等，但其存在的問題大致與CAPWAP程序相同。

圖2-4-1 測樁承載力對比結果圖

圖2-4-2 動靜對比試驗結果圖

2.樁的動測技術在國內的發展和應用

樁的動測技術在我國的推廣和應用，經歷了一段不平凡而且頗有特色的道路。1989年第一次在北京召開的「全國樁基動測學術交流會」，開始將樁的動測技術推廣應用於工程實踐。1995年10月正式頒布了我國行業標准《基樁低應變動力檢測規程》（JGJ／T93-95），使我國小應變動測法進入了實用推廣階段，我國的「基樁高應變動力檢測規程」（JGJ106-97）也於1997年正式頒布。總之，動力測樁的技術在我國的工程建設中已經得到愈來愈廣泛的應用。

由於動測技術的發展，許多有關樁動測的學術爭議也隨之消失。例如，用小應變激振方法能否測定樁的完整性的問題，隨著大量的工程實踐已經得到了解決。目前，全國幾乎所有動測樁單位均採用小應變激振方法來檢驗樁的完整性。至於用小應變激振方法來檢測樁的承載力問題，雖然有些人尚不能接受，但全國已有90多家單位通過了國家建築工程質量監督檢驗中心組織的考試，獲得了建設部頒發的資質證書，允許在樁基工程中應用。盡管有些單位在掌握和應用這些新技術方面還不盡人意，但至少說明了這些技術所具有的優越性和強大的生命力。

此外，我國許多學者和研究人員近年來在樁的動測方面也進行了大量研究開發工作，有些單位還研製了新的儀器和設備，已經在樁基工程中得到應用的幾種動測方法，現在也在進一步改進中。

盡管我國在動測樁的應用和研究開發方面取得了很大的成績，並且在某些方面結合我國國情還有所創新，但也要看到我們在實踐中還存在著許多問題，它們是：①有些方法實施效果不盡人意，需要改進；②某些測試儀器質量不高，不能滿足測試要求；③有的測試單位因經濟利益驅動，接受了某種動測方法本應限制使用的測試任務；④測試人員缺乏應有的經驗或素質不高，造成測試結果不佳或誤判。總之，我們應清醒地看到，樁的動測新技術還將不斷地發展，各種動測方法必須以傳統的靜載試驗作為依託，而不是相互排斥。

二、樁基的類型

目前，我國採用的樁基主要有沉管灌注樁、鑽孔灌注樁、鑽擴灌注樁、沖孔灌注樁、挖孔灌注樁、爆擴灌注樁、鋼筋混凝土預制樁、鋼樁、旋噴樁、振動碎石樁、振動擠密砂樁等類型。

樁基按受力分類可分為摩擦樁、端承樁、擴底墩型樁。摩擦樁以樁周土的摩擦力為主，樁尖支承力為輔。端承樁的樁底坐落在堅硬的基岩上，它以樁底基岩的反向支承力為主，以樁周摩擦力為輔。擴底墩型樁要求擴大樁底部的接觸面積提高支承力。

三、樁基無損檢測方法

以應力波理論為基礎的檢測樁基質量的瞬態動測法和穩態振動法使用得最廣泛。

1.瞬態動測法（錘擊法）

嵌入土中的樁基，相當於一個在阻尼介質中上端自由與下端彈性連接的彈性桿，如圖2-4-3。在樁基頂端應用錘擊的辦法施加一脈沖激振力f（t），樁將產生縱向振動而產生應力波。波沿樁身傳播至樁底部分能量反射回樁頂。若激振力足夠大，樁和樁周圍一定范圍內的土將作為一個體系產生自由振動。通過儀器接收這些波，可對樁基質量作出判斷，並推算出單樁承載力。

圖2-4-3 一維彈性桿模型

（1）反射波法

a.基本原理及波形特徵

反射波法的現場測試工作如圖2-4-4所示。利用小手錘在樁頭施加一沖擊力f（t）被激發應力波在樁身內傳播，當遇到波阻抗界面時，將產生反射波，如圖2-4-5所示。

其反射系數為

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式中：A₁、A₂為樁身截面積；ρ₁、ρ₂為介質密度；v₁、v₂為波速；R表示反射波與入射波的振幅比。這里是以廣義的波阻抗Aρv替代波阻抗ρv，它取決於波阻抗的差異和截面積的變化，反射波旅行時與平均速度及波阻抗界面的深度l有關。然後利用拾震器接收初始信號，樁身缺陷和樁底產生的反射波信號，通過儀器進行處理和分析，結合地質資料對樁的完整性和混凝土的質量作出評價。

b.樁基完整性的分析與判別

完整樁 完整樁一般指樁身混凝土膠結良好，均勻連續，抗壓強度達到設計要求的樁，它只存在一個樁底波阻抗界面，由圖2-4-6可以看出，A₁ρ₁v₁＞A₂ρ₂v₂，所以R＜0，根據入射波和反射波速度量的相位關系為同向，體現在U（t）曲線上信號為同向疊加，如圖2-4-7所示其波形特徵為一衰減振動曲線，衰減快，樁底反射波明顯，解析度高。由圖分析可得一次反射波旅行時為t，樁長為l，則平均速度為

圖2-4-4 小擾動應變力波反射法示意圖

圖2-4-5 應變波的反射與透射

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t可以從時程曲線上讀得，若知v_c或l中任一個，便可求解。若二者均未知時，常利用統計的方法或其他實驗的方法假定v_c或根據施工記錄來假定l，以求得近似解。

缺陷樁 當樁間存在缺陷，如斷裂、夾層、空洞、縮頸或擴頸時，缺陷部位的應力波傳播速度v、密度ρ或截面積A與樁身完好部位都有所不同，即存在波阻抗差異。當應力波遇到波阻抗差異界面時，將會產生反射。若根據這一反射時間計算整樁的波速，則其結果將大於完整樁時的波速。如圖2-4-8 示，樁身在l₁處斷開，Z₂相當於充氣或充泥的波阻抗，反射系數，R＜0，曲線中主要反映了l₁處多次反射波，而樁底反射不清。圖2-4-9 表示在l₁處樁產生擴頸，應力波在l₁處反射系數R＞0，入射波和反射波為反向疊加，從時程曲線不難確定擴頸和樁底位置。

圖2-4-6 樁身完好

圖2-4-7 完好樁實測波形

圖2-4-8

圖2-4-9

根據樁彈性波速度評價樁的質量 眾所周知，樁基的波速與樁身混凝土的密實程度有關。緻密的樁身，其波的傳播速度則大，鬆散的樁身，其波速則小。

對動測樁身質量分類評價，是根據不同工程和不同類型的樁基檢測和靜荷載資料對比，可從兩個方向分類評價——樁身完整性和混凝土質量：①樁身完整性包括完好樁、微縮擴頸、嚴重縮頸、大面積離析、斷樁等可以根據動測波型特徵判斷；②混凝土質量則可以根據動測樁的波速進行評價。對灌注樁採用下表2-4-1所列波速進行分類判別。

表2-4-1

（2）樁基承載力推算原理

摩擦樁承載力的計算原理

摩擦樁指樁置於松軟地層。當用重錘豎向敲擊樁周土或樁頭而被激起振動後，將在垂向作自由振動，並通過樁側摩擦力及樁尖作用力帶動樁周部分土體參予振動，形成復雜的樁—土振動體系，其裝置見圖2-4-10所示。樁及樁側參振的土體，可視作單質點振動體系，根據質量—彈簧—阻尼模式振動理論，可推導出樁基的剛度計算式。再根據剛度與承載力之間的直接相關關系，可計算出樁基的承載力。

圖2-4-10 頻率法檢測裝置示意圖

圖2-4-11 樁—土體系示意圖

計算單樁抗壓剛度 在樁—土體系振動的曲線上求出振動周期 T_z，計算出自振頻率f_z，如圖2-4-11所示。根據單自由度的質量—彈簧體系，其質量和剛度同頻率關系：ω，單樁抗壓剛度為

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式中：λ是動力修正系數，可取λ=2.365；g是重力加速度為9.81（m/s²）。

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式中：（梨形土體擴散半徑）；A———樁的橫截面積（m²）；L₀———樁的全長（m）；L———樁的入土深度（m）；r₁———樁的砼容重（kN/m³）；r₂及φ———分別為樁的下段范圍內，土的容重（kN/m³）及內摩擦角。

計算單樁臨界荷載 臨界荷載指與按靜荷載試驗測定的P—S曲線上與拐點對應的荷載。根據動靜對比關系，可得臨界荷載：

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式中μ為靜載與動測之間的比例系數。它是選取不同地質條件下各種類型的樁基，進行動靜對比試驗，通過數理統計分析求得的回歸系數。

計算單樁允許承載力（P_a）對粗長樁，特別是當樁尖以下土質遠較樁側土強時，則

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對中小樁，特別是當樁尖以下土質較樁側土弱時，則

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式中k為安全系數，一般取2.0。

2.穩態振動法（機械阻抗法）

（1）方法原理

將樁視為一維彈性體，當其受縱向穩態振動時，給定不同的邊界條件，既可求得樁的動力反映，該反映包含了材料的有關信息。研究樁的動力反映曲線可判定樁的質量和樁基的承載力。

（2）測試系統

樁的穩態激振測試系統如圖2-4-13所示。超低頻信號發生器輸出頻率5Hz～1500Hz的自動掃描正弦信號給功率放大器，由它推動樁頂中心的電磁激振器向樁施加幅值不變的動態激振力（即：激振力在激振頻率變化時，保持恆定，使樁產生穩態振動）。在樁頂和激振器之間有力感測器，它可知激振力的大小，樁頂拾振器接收樁的振動信號，經測振放大器與IBMPC/XT機相連，可進行計算並列印出成果圖件。

圖2-4-12 樁基的導納反應曲線

（3）測量信息的利用及判別樁質量的依據如果使用一定能量在樁頂進行激振，其激振力為F（ω），則樁身內產生應力波，並沿樁身向下傳播，在任何一個密度不均勻的界面上則有一部分能量反射回到樁頂，這時在樁頂用拾震器可直接測量到樁基系統的速度反應U（ω），則速度導納為：

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它決定於樁基系統的質量，阻尼系數和樁基的抗壓剛度。以頻率f為橫坐標，以速度導納絕對值為縱坐標的導納反應曲線，如圖2 4 12 所示。樁—土體系不同，導納反應曲線也有差別，速度導納曲線是判別樁基質量的重要依據。

a.樁身砼的波速v_c

由波動理論可知：

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式中：Δf是導納曲線上兩諧振峰之間的頻率差；L為樁長。

應用時根據已知樁長L和測得的Δf計算v_c，正常砼的波速v_c=3300～4500m/s，若v_c小於此范圍，說明砼的質量較差。另外，也可利用Δf和正常v_c值反算樁長L_m，質量好的樁L=L_m，若L_m＜L則反映了在深度處有質量問題。

圖2-4-13 穩態激振測試系統

b.特徵導納

所謂特徵導納是指導納頻譜曲線上振幅的幾何平均值，還可以求出特徵導納，利用實測的特徵導納與理論計算的特徵導納作比較，可判別樁基的質量。如果實測值接近理論計算值說明樁基的質量及完整性較好。

理論計算的特徵導納公式為

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式中：ρ_c是樁基質量密度；A_c為樁的截面積。

實測特徵導納表示為

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式中：ρ_max和Q_min是速度導納的最大值與最小值，由圖2-4-13中讀出。

若N_m≈N為正常樁，若N_m＞N，說明ρ_c或v_c變小（存在局部混凝土鬆散）或A_c變小（局部有縮頸）。若N_m隨頻率增高而變小，表示樁徑上大下小，也為縮頸樁。若N_m＜N，一般為擴頸樁。

c.動抗壓剛度

當樁在低頻（低於樁的固有頻率）激振時，位移較小，樁的振動可視為剛體運動或平動，此時導納曲線接近於直線，其斜率的倒數為樁的動抗壓剛度，即

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式中|U/F|和f_m為導納曲線的低頻直線段上任一點M的導納值和頻率。

動抗壓剛度的意義及用處可歸納為：K_D反映樁周土對樁柱的彈簧支承剛度，K_D值的大小與樁的承載力有一定聯系；K_D值與靜剛度K_S建立統計關系，可以評價單樁承載力，並可估計在工作荷載下樁的彈性位移。

在實際工作中，通常不易獲得理想的曲線，在測得的諧振峰中常摻雜一些假峰，為區別真假峰，尚須測定隨頻率變化的速度導納相位變化曲線，即導納譜相頻曲線。相頻曲線上的零相位點所對應的導納譜幅頻曲線上的波峰，即為有效的諧振峰。

（4）不同類型模型樁的導納譜曲線特徵

a.完整樁

幅頻曲線的低頻段與理論導納譜曲線相近似，利用相頻曲線的零相位點可准確地找出諧振峰，諧振幅間隔均勻、整齊，平均頻差為1450Hz，按公式v_c=2×L×Δf，算得波速4350m/s，屬完整正常波速。如圖2-4-14所示。

b.全斷樁

圖2-4-14 完整模型樁導納譜曲線

圖2-4-15是全斷裂模型的導納譜曲線，特點是反映全斷面的諧振峰明顯，在相頻曲線上有對應的零相位點，這是因為應力波在樁身遇到全斷面時，絕大部分能量被反射到樁頂，樁底反射效應不明顯。根據所得頻差可計算斷裂位置。測得Δf=207.5Hz，算得樁身斷裂深度I=8.6～9.6m，也與實際斷裂位置9.0m吻合。

圖2-4-15 斷裂模型樁導納譜曲線

（5）樁基完整性分析與判別

1）通過相頻曲線上的零相位點，在幅頻曲線上確定諧振峰之間的頻差Δf。對於完整樁，幅頻曲線上的各峰分布大致均勻、整齊，用Δf計算的樁身內應力波傳播的速度v′_c接近於正常混凝土的波速v_c。如果計算的樁身波速v′_c小於正常值的下限，表明樁身混凝土質量較差。如果v′_c大於正常值的上限，說明樁身中有明顯的異常存在，如果樁身出現斷裂，縮頸或擴頸，應力波在這些異常處的反射效應，使測得頻差增大。如果諧振峰很多，且有類似調制波的波形，即所謂大峰之間夾小峰時，通常，小峰之間的頻差反映樁底效應，由式v′_c=2L×Δf計算的值接近正常值，大峰之間的頻差則反映樁身異常處的反射效應。

2）異常的位置。按公式L=×Δf計算，此時v_c可選用已判明為完整樁的計算值，或取多根完整樁的平均值，取屬於異常效應的頻差。

總之，判別樁基質量的好壞要綜合利用導納譜的特徵，樁基內波的傳播速度，諧振峰之間的頻差，樁基的動抗壓剛度和特徵導納值等因素進行分析，有可能對樁的砼質量、斷樁、縮頸或擴頸位置及大小作出判斷，可以計算樁的承載力。

3.超聲波檢測法

（1）原理與適用條件

混凝土亦名砼，國內外有關砼聲學特徵的研究成果為工程界利用超聲波檢測灌注樁的質量展示了良好的前景。首先是利用砼的聲參數在樁中的分布，推斷異常的位置和幾何形態等。另外，在一定的條件下，還可以建立砼的縱波速度v_P與其單軸抗壓強度P_z之間的關系曲線。但是，砼的不同齡期、不同水灰比、鋼筋配比、骨料的品種、粒徑等因素都能對聲速產生不同程度的影響。有時，砼的強度一樣，由於骨料的品種不同、用量不同、粒徑不同造成縱波速度也不同。特別是不同工區之間原料和工藝上的差異，很難給出統一的v_P—P_z關系曲線。比較穩妥的辦法是與靜載荷壓樁試驗結合起來進行，通過對少數樁基的聲波探測和力學試驗，求得v_P—P_z關系曲線，以此來作為該工區聲波法測砼的依據。這里主要介紹利用實測樁中聲參數的分布來解析異常位置和幾何形態的方法。

（2）設備與檢測方法

設備包括發射探頭、接收探頭和聲波測量儀。對探頭的要求是：發射功率較大，接收靈敏度較高，指向角合適，有較寬的頻帶，諧振頻率為20～50kHz。其中，發射探頭的機械品質因數要高，以便獲得較高的發射效率和較高的信噪比；接收探頭的機械品質因素則希望低一些，這樣在換能過程中不致引起波形嚴重畸變，並且有較寬的接收頻帶。使用攜帶型計算機可直接進行記錄、計算和判斷異常，檢測方法如下。

1）在灌注混凝土之前，隨鋼筋籠下二至四根鍍鋅鐵導管（砼樁直徑小於800mm時，下二根；大於800mm時，下三根或四根）。分別固定在鋼筋骨架上，位置如圖2-4-16所示，上圖為俯視圖。要求樁體內的兩根鐵導管必須平行，距離誤差小於5%。導管的底部封死，接頭處內壁保持光滑，上部用木塞封住，防止導管內掉入雜物。

2）檢測時，通常是使用岩石聲波參數測定儀，按單發雙收的工作方式測砼樁的聲參數，即在一根導管內下一個發射探頭，在另一根導管內下一對接收探頭，管中注滿水作耦合介質。整個檢測的方框圖如圖2-4-17所示。全面粗測是將待測樁先按較稀的點距H，例如50～80cm，整體測一遍。主要使用參數為聲速和首波振幅，檢測過程中應注意等振幅讀聲波走時t，等增益讀首波振幅。在異常附近細測時，點距可減小到10～15cm。

（3）數據處理與解釋方法

a.異常的判斷標准

制定異常的判斷標準是聲波檢測法的重要一環，通常有兩種做法。一是根據實測資料（包括砼小樣的資料）制定判斷異常的標准；二是根據概率統計原理制定判斷異常的標准。後一種做法比較科學，但在工程實踐中發現，如不剔除或少剔除可疑數據都會漏掉異常點。劉渝等人提出的一種做法是在處理數據時，先統計數據的頻率分布，然後參考已有的聲波資料，剔除不合理的數據，人為地使參加統計的數據為正態分布，並依據概率統計的原理制定劃分異常界限的臨界值，低於此值的數據即為「異常」，可判斷該處內部有缺陷。

圖2-4-16 砼樁檢測示意圖

圖2-4-17 砼樁檢測方框圖

為防止兩根預埋管之間的距離變化引起假異常，引入距離判據，其表達式為

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圖2-4-18為判斷異常的電算程序框圖。框圖中的N為測點數，P為某點聲速出現的概率，若N·P＜1，則說明這個測點的聲速（通常為低速）在正常情況下不應出現，其聲波傳播路徑上可能有缺陷。參數K_a由單點聲速v_pi、所有測點聲速平均值以及速度均方差σ等參數求出，也可由概率P查正態分布概率表求出。

b.缺陷的詳查方法

在檢測現場，用計算機處理數據，劃分出異常帶（或點）之後，可在包括異常帶的一定深度內加密點距細測，使用方法主要有交會法和視速度——代數重構法。

交會法是將置於測量導管中的發射和接收換能器以較小的點距，如10～20cm，按「水平同步」方式及「斜同步」方式依次對異常帶測量。處理資料時，將每條射線的聲速平均值（射線行程除以首波到時）或者波振幅比標注在聲波射線圖上，如圖2-4-19所示，用來評價缺陷的性質和存在的大致范圍。

由該圖可以看出，在標高為-5.2m附近，有一低速異常，因為穿過這一區間的三條射線速度（3.67，3.4，3.83）均較低，該處縱波速度v_P，應取三條射線速度的算術平均值3.6（km／s）。這種作圖交會法簡單直觀，但卻有一定的局限性，因為這些射線在樁內並不都是近似直線傳播的，有時也會由於繞射、折射干擾而造成較大的解釋誤差。

關於視速度———代數重構法，其實就是層析成像技術中的透射層析方法，最早源於醫學中的 X射線層析成像技術。這里給出兩個圖示計算結果。圖2-4-20 的①是為使用代數重構法而將聲波透視空間離散化，圖中分成十八個網格，虛線表示聲波射線的路徑；②測定對象是一根直徑為400 mm，長5 m且在3.2 m深度上充填有爐灰渣的砼樁，圖中所示為對2.8 m至3.8 m一段用視速度———代數重構法細測的解釋成果。由圖中的等值線很容易看出爐灰渣的含量及分布情況；③是另一砼樁的視速度———代數重構法細測的解釋結果。在-2.4 m處有一水平層狀異常，應推斷為斷柱（已知是爐灰渣）。

圖2-4-18 電算程序框圖

圖2-4-19 聲波射線圖

圖2-4-20 透射層析方法示意圖

c.基樁質量的總體評價

評價混凝土灌注樁質量和力學性質的參數有：縱波平均速度v-_P、動彈性模量E_d、准抗壓強度P_m以及聲速v_pi的離散系數和出現頻率等。表2-4-2 為劉渝等根據工程實踐，參考技術文獻及規范要求，提出的混凝土質量等級的聲參量指標，可供參考。

使用岩石聲波參數測定儀器在現場只能取得縱波速度、首波幅值和聲波信號波形。

計算動彈性模量還需要橫波速度和密度等參數，這兩個參數可通過對砼小樣的測試取得。准抗壓強度P_m可以用下述兩種方法來求取，一是根據縱波速度在v_P-P_z曲線上找對應的P_z值作為P_m；二是通過公式（2.4.15）計算：

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式中：K為調整系統，根據基樁有無缺陷，缺陷的性質及大小、數據的觀測質量等因素確定；v_Pr為砼小樣的縱波速度；P_r為砼小樣的單軸抗壓強度。

利用聲波檢測法的粗測、細測和砼小樣的測試參數，參考表2-4-3的標准，可對混凝土基樁質量作出總體評價。

表2-4-2 混凝土質量等級的聲參量指標

表2-4-3

㈡ 混凝土灌注樁驗收規范

強制性標准條文：工程樁應進行承載力檢驗。《建築地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202-2002第5.1.5條，工程樁應進行單樁承載力和樁身完整性抽樣檢測《建築基樁檢驗技術規范》JGJ106-2003第3.1.1條。

施工完成後的工程樁應進行豎向承載力檢驗《建築地基基礎設計規范》GB50007-2002第10.1.8條。

（一）承載力檢驗

規范要求進行豎向抗壓承載力靜載試驗方法進行驗收檢測的有設計等級為甲級，或地質條件復雜、成樁質量可靠性低的灌注樁，對噸位大、受場地限制無法進行靜載試驗的大直徑樁，《建築基樁檢測技術規范》在對該規范第3.3.7條作了說明。

要體現「各種方法合理搭配，優勢互補」的原則，如深層平板載荷試驗、岩基載荷試驗、終孔後混凝土灌注前的樁端持力層鑒別、鑽芯法沉渣厚度測定、樁端持力層鑽芯鑒別等。

端承樁承載力的檢驗實際上就是檢驗樁端持力層地基抵抗通過樁身傳遞的上部荷載能力的檢驗（在樁本身質量符合要求的前提下），因此，我們對樁基承載力驗收檢測的監督中，當預見到無法進行靜載試驗時應重點抓住灌注砼前對樁端持力層的鑒別。

當工程出現異常和特殊情況時，如持力層鑒別可信度低、地質條件復雜多變、成樁質量不可靠等，就不能單靠一種鑒別方式，必要時可進行靜載確定。承載力檢驗應在樁身完整性檢驗之後進行。

（二）樁身完整性檢驗

樁身完整性檢測規范規定了鑽芯法、低應變法、高應變法、聲波透射法四種方法檢測，《建築基樁檢測技術規范》第3.1.3條規定：樁身完整性檢測宜採用兩種或多種合適的檢測方法進行。

該規范第3.3.4條註：對端承型大直徑灌注樁，應在上述兩款規定（設計等級為甲級或地質條件復雜，成樁質量可靠性較低）的抽檢樁數范圍內，選用鑽芯法或聲波透射法對部分受檢樁進行樁身完整性檢測。

對樁身完整性檢測的四種方法都有局限性，如低應變法技術困難大、鑽芯法僅「一孔之見」、聲波透射法無隨機性，因此有必要選用兩種方法搭配互補，鑽芯法、聲波透射法適合於大直徑樁的檢測，採用與低應變法檢測相互補充或驗證，可提高完整性檢測的可靠性。

因此，在我們的監督中如有甲級設計、工程地下水、污泥、流沙嚴重影響樁身砼質量等情況時，應要求採用低應變的鑽芯法、聲波透射法兩種以上方法檢測樁身完整性。

(2)烏蘭察布樁尖檢測方法擴展閱讀：

施工中安全與文明現場的監控

1、嚴格遵照國家「安全導則」和「安全生產管理條例」進行施工。

2、做好安全宣傳與教育工作，貫徹「安全第一、預防為主」的方針，做好開工前先進行安全教育、培訓工作，提高施工人員安全意識，認真落實「誰施工誰負責」的原則。

3、監督檢查施工單位建立健全安全生產責任制，落實安全生產管理人員，並要求跟班作業，負責施工階段的安全生產工作。

4、做好用電安全工作。生產動力用線做到無破損，接頭牢固、安全，並應架空，防止漏電傷人。

5、督促施工方對機械設備經常維修保養，並按期檢測，保證正常運轉，不準帶病作業。

6、使用吊機、挖機，吊臂旋轉范圍內嚴禁站人，並應有專人指揮。

7、進入施工現場必須佩戴安全帽，不戴安全帽不準進入施工現場。⒏成樁後，樁頭空洞應及時蓋實或回填，防止傷人事故，危險處要設護欄和安放警示牌。

8、材料堆放應有序，應按規格、品種分類堆放，應立牌指示，不得混放。

9、生活垃圾要集中堆放處理，督促施工單位做好社會治安，謹防盜竊，預防火災，做到文明現場。

10、施工人員嚴禁進入樁孔內違章作業。

㈢ 預應力混凝土管樁施工前怎樣對樁身混凝土強度進行檢驗用什麼方法

咨詢記錄 · 回答於2021-05-17

㈣ 樁基礎的檢測方法與驗收

一、施工前的質量驗收

鋼筋、水泥、混凝土配合比驗收

二、施工過程中質量驗收

（一）沉樁的質量控制及檢驗

打（沉）樁的質量控制

樁端位於一般土層時，以控制樁端設計標高為主，貫入度作參考。

樁端達到堅硬、硬塑的黏性土等，以貫入度控制為主，樁端標高作參考。

貫入度已達到，樁端標高未達到時，繼續錘擊3陣，按每陣10擊的貫入度不大於設計規定的數值為准。

振動法沉樁，以最後3次振動（加壓），每次10 min或 5 min，測出每分鍾的平均貫入度，以不大於設計規定的數值為合格。

（二）打（沉）樁驗收要求

樁位偏差表

對樁承載力的檢驗：樁的靜荷載試驗根數≥總樁數的1％，且≥3根；只有50根時， ≥2根。

樁身質量檢驗：高、低應變， ≥樁總數的15％，且每個承台不少於1根。

預制樁的檢查，鋼筋籠的檢查。

施工中樁的垂直度、沉樁情況、樁頂完整狀況、樁頂質量進行檢查。

電焊接柱，抽10％作焊縫探傷檢查。

（二）灌注樁質量要求及驗收

平面位置和垂直度的要求；樁頂標高至少要比實際標高高出0.5m。

沉渣厚度要求：

試塊要求：

樁靜載試驗的根數要求：

樁身質量的檢驗及數量要求；

對原材料的檢驗

三、樁的質量檢驗

（一）檢測內容：

樁基礎施工完後，應對基樁的承載力和樁身完整性進行檢測與評價

1.樁身完整性 2.樁身缺陷 3.樁的強度（樁的承載力，樁身混凝土強度。

（二）檢測方法：

1.破損試驗

（1）靜載試驗 static loading test

在樁頂部逐級施加豎向壓力、豎向上拔力或水平推力，觀測樁頂部隨時間產生的沉降、上拔位移或水平位移，以確定相應的單樁豎向抗壓承載力、單樁豎向抗拔承載力或單樁水平承載力的試驗方法。

（2）鑽芯法 core drilling method

鑽機鑽取芯樣檢測樁長、樁身缺陷、樁底沉渣厚度以及樁身混凝土的強度、密實性和連續性，判定樁端岩土性狀

(4)烏蘭察布樁尖檢測方法擴展閱讀:

1、鑽芯檢測法：

由於大直鑽孔灌注樁的設計荷載一般較大，用靜力試樁法有許多困難，所以常用地質鑽機在樁身上沿長度方向鑽取芯樣，通過對芯樣的觀察和測試確定樁的質量。但這種方法只能反映鑽孔范圍內的小部分混凝土質量，而且設備龐大、費工費時、價格昂貴，不宜作為大面積檢測方法，而只能用於抽樣檢查，一般抽檢總樁量的3～5%，或作為無損檢測結果的校核手段。   

2、振動檢測法：

它是在樁頂用各種方法施加一個激振力，使樁體及至樁土體系產生振動。或在樁內產生應力波，通過對波動及波動參數的種種分析，以推定樁體混凝土質量及總體承載力的一種方法。這類方法主要有四種，分別為敲擊法和錘擊法、穩態激振機械阻抗法、瞬態激振機械阻抗法、水電效應法。   

3、超聲脈沖檢驗法：

該法是在檢測混凝土缺陷的基礎上發展起來的。其方法是在樁的混凝土灌注前沿樁的長度方向平行預埋若干根檢測用管道，作為超聲檢測和接收換能器的通道。檢測時探頭分別在兩個管子中同步移動，沿不同深度逐點測出橫斷面上超聲脈沖穿過混凝土時的各項參數，並按超聲測缺原理分析每個斷面上混凝土質量。   

4、射線法：

該法是以放射性同位素輻射線在混凝土中的衰減、吸收、散射等現象為基礎的一種方法。當射線穿過混凝土時，因混凝土質量不同或因存在缺陷，接收儀所記錄的射線強弱發生變化，據此來判斷樁的質量

㈤ 什麼是鑽孔灌注樁的吊腳樁

吊腳樁是指樁底部的混凝土懸空或混進了泥砂形成松軟層的樁施工質量事故。為沉管灌注樁施工常見質量問題之一。

產生原因是樁尖活瓣在拔管時未張開，至一定高度時混凝土才落下，不密實有空隙；或者使用的預制混凝土樁尖質量差，強度不足，沉管中邊沿被擊碎，樁尖擠入管內，拔管時沖擊、振動不夠，未被壓出，而拔管至一定高度掉落又被卡住。

人工挖孔樁

理論上講，人工挖孔是最容易控制施工質量的樁型，但實際施工中應保證以下的施工質量：

①樁底積水。樁底積水如果可以人工清除，必須清除、擦乾。如果存在地下滲水，人工無法清干，必須採用機械降水，否則極易造成樁底混凝土離析，由於一般的挖孔樁屬端承樁，樁底混凝土離析造成的事故很難處理。

②樁身混凝土的灌注。對樁長較短的樁，可採用滑板法灌注，不應採用直接傾倒法。樁長較長的樁，嚴禁直接傾倒，否則極易造成混凝土離析、混凝土夾氣、夾泥；不應採用滑板法，也易造成混凝土離析、混凝土夾氣、夾泥；應採用導管法送漿，邊送邊採用機械振搗。

㈥ 什麼是樁基工程檢測

【1】樁基工程檢測的內容，除了核對樁的位置、尺寸、距離、數量、類型，核查選用的施工機械、置樁能量與場地條件和工程要求，核查樁基持力層的岩土性質、埋深和起伏變化，以及樁尖進入持力層的深度等以外，通常應包括樁基強度、變形和幾何受力條件等三個方面，尤以前者為主。
【2】（1）樁基強度樁基強度檢驗包括樁身結構完整性和樁承載力的檢驗。樁身結構完整性是指樁是否存在斷樁、縮頸、離析、夾泥、孔洞、沉渣過厚等施工缺陷，常採用聲波透射法、動測法和鑽芯法等檢測。樁的承載力檢測，最傳統而有效的方法是靜載荷試驗法。盡管該法費時費錢，在工程實踐中仍普遍採用。（2）樁基變形樁基變形需通過長期的沉降觀測才能獲得可靠結果，而且應以群樁在長期荷載作用下的沉降為准。一般工程只要樁身結構完整性和樁承載力滿足要求，樁尖已達設計標高，且土層未發生過大隆起，就可以認為已符合設計要求。但重要工程必須進行沉降觀測。（3）幾何受力條件樁的幾何受力條件是指樁位、樁身傾斜度、接頭情況、樁頂及樁尖標高等的控制。在軟土地區因打樁或基坑開挖造成樁的位移或上浮是經常發生的，通常應以嚴格的樁基施工工藝操作來控制。必要時應對置樁過程中造成的土體變形、孔隙水壓力以及對相鄰工程的影響進行觀測。

㈦ 灌注樁完工後，需要做哪些檢測項目

1、靜載試驗法

在樁頂部逐級施加豎向壓力、豎向上拔力或水平推力，觀測樁頂部隨時間產生的沉降，上拔位移或水平位移，以確定相應的單樁豎向抗壓承載力，單樁豎向抗拔承載力或單樁水平承載力的試驗方法。

檢測時間：受檢樁的商品混凝土齡期達到28天或預留同條件養護砼試塊達到設計強度 檢測數量：規范規定，靜載試驗檢測根數不少於樁總根數的1%，且不少於3根 2、鑽芯法用鑽機鑽取芯樣以檢測樁長、樁身缺陷、樁底沉渣厚度以及樁身商品混凝土的強度、密 實性和連續性，判定樁端岩土性狀的方法。

檢測時間：受檢樁的商品混凝土齡期達到28天或預留同條件養護砼試塊達到設計強度。

檢測數量：總樁數的10%且不少於10根。

3、低應變法（小應變）

小應變檢測樁身結構完整性的基本原理是：通過在樁頂施加激振信號產生應力波，該應力波沿樁身傳播過程中，遇到不連續界面（如蜂窩、夾泥、斷裂、孔洞等缺陷）和樁底面時，將產生反射波，檢測分析反射波的傳播時間、幅值和波形特徵，就能判斷樁的完整性。

檢測時間：受檢樁砼強度至少達到設計強度的70%，且不小於15MPa，一般是砼達7天強度時便可做。 檢測數量：總樁數的20%，且單樁和2樁承台下的基樁應全數檢測，其它承台下每個承台不少於1根。

4、高應變法（大應變）

大應變檢測試樁的基本原理：用重錘沖擊樁頂，使樁-土產生足夠的相對位移，以充分激發樁周土阻力和樁端支承力，通過安裝在樁頂以下樁身兩側的加速度感測器和安裝在重錘上的加速度感測器接收樁和錘的應力波信號，應用應力波理論分析處理力和速度時程曲線，從而判定樁的承載力和評價樁身質量完整性。

檢測時間：砼達到設計強度時方可做。

檢測數量：總樁數的5%且不少於5根。

5、聲波透射法。

在預埋聲測管之間發射並接收聲波，通過實測聲波在商品混凝土介質中傳播的聲時、頻率和波幅衰減等聲學參數的相對變化，對樁身完整性進行檢測的方法。

檢測時間：受檢樁砼強度至少達到設計強度的70%，且不小於15MPa，一般是砼達7天強度時便可做。

拓展資料：

灌注樁是一種就位成孔，灌注混凝土或鋼筋混凝土而製成的樁。

常用的有：(1)鑽孔灌注樁：用螺旋鑽機、潛水鑽機等就地成孔灌注混凝土而成樁，施工時無振動、不擠土，但樁的沉降量稍大。螺旋鑽機宜用於地下水位以上的粘性土、砂土及人工填土等，鑽削下來的土塊沿鑽桿上的螺旋葉片上升排出孔外，孔徑300mm左右，鑽孔深度8～12m，根據土質和含水量選擇鑽桿。

潛水鑽機宜用於粘性土、砂土、淤泥和淤泥質土等，尤宜於地下水位較高的土層中成孔。鑽孔時為防止坍孔用泥漿護壁。

在粘土中用清水鑽進，自造泥漿護壁;在砂土中應注入制備的泥漿鑽進。利用泥漿循環排除鑽削下的土屑，鑽至要求深度後要清孔以排除沉在孔底的土屑，減少樁的沉降量。目前在高層建築和橋梁等大型工程中推廣應用的大直徑鑽孔灌注樁多用此法施工，樁徑多在1m以上，樁底部還可擴孔，單樁承載能力可達數千噸。

(2)沉管灌注樁：用錘擊或振動將帶有鋼筋混凝土樁靴(樁尖)或活瓣式樁靴的鋼管沉入土中，然後灌注混凝土同時拔管而成樁。

用錘擊沉管、拔管者稱錘擊灌注樁;用激振器的振動沉管、拔管者稱振動灌注樁。此法成樁易發生斷樁、縮頸、吊腳樁、樁靴進水和進泥等弊病，施工中注意檢查並及時處理。此外，還有用炸葯使樁孔底部形成擴大頭以增大承載能力的爆擴灌注樁。

灌注樁網路

㈧ 樁基檢測方法

以應力波理論為基礎的檢測樁基質量的瞬態動測法和穩態振動法使用得較為廣泛。

10.1.2.1瞬態動測法(錘擊法/反射波法)

錘擊法是一種瞬態動測法，又稱反射波法。嵌入土中的樁基，相當於一個在阻尼介質中上端自由與下端彈性聯結的彈性桿。在樁基頂端應用錘擊的辦法施加一脈沖激振力F(t)，樁將產生縱向振動而產生應力波。波沿樁身傳播至樁底部分能量反射回樁頂。若激振力足夠大，樁和樁周圍一定范圍內的土將作為一個體系產生自由振動。當樁體中存在波阻抗差異面對，則在這些面上將產生反射波、透射波和多次反射波等，其波的運動學和動力學特徵將發生變化。通過儀器接收這些波，可對樁基質量作出判斷，並推算出單樁承載力。

(1)基本原理及波形特徵

利用小手錘在樁頭施加一沖擊力F(t)被激發應力波在樁身內傳播，當遇到波阻抗界面時，將產生反射波，其反射系數為

環境與工程地球物理

完整樁一般指樁身混凝土膠結良好，均勻連續，抗壓強度達到設計要求的樁，它只存在一個樁底波阻抗界面，由圖10.1可以看出，A₁ρ₁v₁>A₂ρ₂v₂，所以R<0，根據入射波和反射波速度量的相位關系為同向，體現在U(t)曲線上信號為同向疊加。如圖所示其波形特徵為一衰減振動曲線，衰減快，樁底反射波明顯，解析度高。由圖分析可得一次反射波旅行時為t，樁長為L，則平均速度為

環境與工程地球物理

t可以從時程曲線上讀得，若知v_c或L中任一個，便可求解。若二者均未知時，常利用統計的方法或其他實驗的方法假定v_c或根據施工記錄來假定L，以求得近似解。

圖10.1完好樁及實測波形

當樁間存在缺陷，如斷裂、夾層、空洞、縮徑或擴徑時，缺陷部位的應力波傳播速度v、密度ρ或截面積A與樁身完好部位都有所不同，即存在波阻抗差異。當應力波遇到波阻抗差異界面時，將會產生反射。若根據這一反射時間計算整樁的波速，則其結果將大於完整樁時的波速。樁身在L₁處斷開，Z₂相當於充氣或充泥的波阻抗，反射系數R<0，曲線中主要反映了L₁處多次反射波，而樁底反射不清(圖10.2)。在L₁處樁產生擴徑，應力波在L₁處反射系數R>0，入射波和反射波為反向疊加，從時程曲線不難確定擴徑和樁底位置。

圖10.2缺陷樁及波形

眾所周知，樁基的波速與樁身混凝土的密實程度有關。緻密的樁身，其波的傳播速度大，鬆散的樁身，其波速小。

(2)樁基完整性的分析與判別

波形准則。缺陷樁波形特徵見表10.1。圖10.3為典型模型缺陷樁的波形，由圖可見，其特徵明顯接收到的反射波波形對稱圓滑，無畸變，且呈指數衰減形態，則認為是完整樁的特徵波形，反之，則認為是缺陷樁波形(圖10.4)。主要原因是當彈性波在樁體中傳播時遇到不均勻界面或介質斷裂等情況，會產生反射波、透射波、散射波等，因其各波到達時間、振幅和相位可能存在差異，互相疊加後，造成波形畸變。

圖10.3各種類型模型樁的典型波形曲線

表10.1缺陷樁波旅行時曲線特徵表

續表

圖10.4各種模型缺陷樁的波形曲線

速度准則。一般彈性波在樁體中傳播的速度越高，表明樁體混凝土強度越大，反之越低。此外，當樁體中存在離析等缺陷時，往往也造成波速降低。但也有波速高、樁基質量不一定良好的特殊現象。如縮徑樁或斷裂較小的樁，往往波速並不降低，可由波速確定樁的質量(表10.2)。

表10.2波速樁基質量關系表

頻譜准則。當彈性波在樁體中傳播時，其頻率隨著傳播距離的增大，將不斷被樁土介質吸收和衰減，當樁體中存在不均勻界面時，該界面產生的反射波的頻率一般比樁底反射波頻率高，並且其相位也有所變化。通過頻譜分析，可確定其樁體的完整性。一般情況下，若樁體質量完好，則其振幅譜中只有一個主峰值，譜線對稱穩定，與峰值對應的相位譜表現為一相位，如圖10.5所示。若樁體存在結構缺陷或離析層等，則其振幅譜一般表現為兩個以上的峰值，其相位譜中的相位分不同情況有所不同。

圖10.5完整波形及頻譜圖

(3)樁基承載力計算

摩擦樁指樁置於松軟地層。當用重錘豎向敲擊樁周土或樁頭而被激起振動後，將在垂向作自由振動，並通過樁側摩擦力及樁尖作用力帶動樁周部分土體參與振動，形成復雜的樁－土振動體系，其裝置如圖10.6所示。樁及樁側參振的土體，可視作單質點振動體系，根據質量—彈簧—阻尼模式振動理論，可推導出樁基的剛度計算式。再根據剛度與承載力之間的直接相關關系，可計算出樁基的承載力。

圖10.6頻率法檢測裝置示意圖

A.樁基固有頻率

設樁及樁周土為一個單自由度無阻尼彈性系統，根據虎克定律和牛頓第二定律可以導出樁－土體系的振動是按正弦規律變化，其振動周期和固有頻率為

環境與工程地球物理

式中:m為折算後的樁質量與參扳上體質量之和;k為樁－土體系的抗壓剛度。

B.單樁抗壓剛度

環境與工程地球物理

式中:λ為動力修正系數，可取λ=2.365;g為重力加速度為9.81m/s²;Q₁為折算後參振樁重，Q₁=樁總重/3=1/3·AL₀r₁;Q₂為折算後參振土重， 為參振土擴散半徑，即r₀= ;A為樁的橫截面積(m²);L₀為樁的全長(m);L為樁的入土深度(m);r₁為樁的混凝土容重(kN/m³);r₂為樁的下段L/3范圍內土的容重(kN/m³);φ為樁的內摩擦角;d為樁的直徑。

C.單樁臨界荷載

臨界荷載指與按靜荷載試驗測定的P－S曲線上與拐點對應的荷載。根據動靜對比關系，可得臨界荷載為

環境與工程地球物理

式中:μ為靜載與動測之間的比例系數。

它是選取不同地質條件下各種類型的樁基，進行動靜對比試驗，通過數理統計分析求得的回歸系數。

D.單樁允許承載力(P_a)

對粗長樁，特別是當樁尖以下土質遠較樁側土強時，則

環境與工程地球物理

對中小樁，特別是當樁尖以下土質較樁側土弱時，則

環境與工程地球物理

式中:P_a單位為kN;k為安全系數，一般取2.0。10.1.2.2穩態振動法(機械阻抗法)

(1)方法原理

該方法又稱為穩態正弦掃頻激振法。即對樁頂施加幅值不變的變頻激振力，利用速度導納隨激振頻率變化的特徵(圖10.7)來檢測樁基質量並計算承載力。

圖10.7樁基的導納反應曲線

A.速度導納

環境與工程地球物理

式中:F(f)為激振力;V(f)為利用檢波器在樁頂上可接收到其振動信號。

B.樁身砼的波速v_c

由波動理論可知:

環境與工程地球物理

式中:Δf是導納曲線上兩諧振峰之間的頻率差;L為樁長。

應用時根據已知樁長L和測得的Δf計算v_c，正常砼的波速v_c=3300～4500m/s，若v_c小於此范圍，說明砼的質量較差。另外，也可利用Δf和正常v_c值反算樁長L_m，質量好的樁L=L_m，若L_m<L則反映了在深度處有質量問題。

C.特徵導納

所謂特徵導納是指導納頻譜曲線上振幅的幾何平均值，利用實測的特徵導納與理論計算的特徵導納作比較，可判別樁基的質量。如果實測值接近理論計算值說明樁基的質量及完整性較好。理論計算的特徵導納N和實測特徵導納N_m為

環境與工程地球物理

式中:ρ_c是樁基質量密度;A_c為樁的截面積;ρ_max和Q_min是速度導納的最大值與最小值。

若N_m≈N為正常樁，若N_m>N，說明ρ_c或v_c變小(存在局部混凝土鬆散)或A_c變小(局部有縮徑)。若N_m隨頻率增高而變小，表示樁徑上大下小，也為縮徑樁。若N_m<N，一般為擴徑樁。

D.動抗壓剛度

當樁在低頻(低於樁的固有頻率)激振時，位移較小，樁的振動可視為剛體運動或平動，此時導納曲線接近於直線，其斜率的倒數為樁的動抗壓剛度，即

環境與工程地球物理

式中:|U/F|和f_m為導納曲線的低頻直線段上任一點M的導納值和頻率。

動抗壓剛度的意義及用處可歸納為:K_D反映樁周土對樁柱的彈簧支承剛度，K_D值的大小與樁的承載力有一定聯系;K_D值與靜剛度K_S建立統計關系，可以評價單樁承載力，並可估計在工作荷載下樁的彈性位移。

在實際工作中，通常不易獲得理想的曲線，在測得的諧振峰中常摻雜一些假峰，為區別真假峰，尚須測定隨頻率變化的速度導納相位變化曲線，即導納譜相頻曲線。相頻曲線上的零相位點所對應的導納譜幅頻曲線上的波峰，即為有效的諧振峰。

(2)檢測系統

樁的穩態激振測試系統中超低頻信號發生器輸出頻率5～1500Hz的自動掃描正弦信號給功率放大器，由它推動樁頂中心的電磁激振器向樁施加幅值不變的動態激振力，即激振力在激振頻率變化時，保持恆定，使樁產生穩態振動。

(3)模擬分析

為檢查機械阻抗法無損檢驗樁基質量的准確性，專門在某地製作了三根直徑1.8m、長約20m的原狀工程試樁。施工時預先在試樁內設置了各種缺陷，以供試驗測試後進行對比。

測試的各種導納曲線如圖10.8(a)，(b)，(c)所示。3^#樁的導納曲線接近調制波形，幅度較大的調制波表示距樁頂8m處有反射，由於波動尚能傳到樁底，調制波的「載頻」是樁底反射，幾個波峰間的Δf基本一致，由此可計算出波速v₀=3909m/s。由於3^#樁K_d值大於預期值，而N_m小於理論值，可以判定距樁頂8m處有斷面擴大現象。

1^#樁和2^#樁由於其L_m較製作長度短，K_d值小於預期位，N_m大於預期值，是明顯的缺陷樁。其中2^#樁無缺陷以下的反射，計算認為在6.11m處全斷裂，1^#樁有缺陷以下的較小反射，計算認為在距樁頂3.75m處有離析，9.5m處有全斷裂。

圖10.8工程試樁及導納反應曲線

㈨ 樁尖焊縫也要做無損探傷檢測嗎

之前有客戶也做過，是樁柱指定點的焊縫無損探傷檢測