單向反復載入的試驗方法有哪些

❶ 低周反復載入靜力試驗的載入制度

(一)單向反復載入：1.控制位移載入法，在控制位移的情況下，又可分為變幅載入、等幅載入和變幅等幅混合載入；2控製作用力載入法；3控製作用力和控制位移的混合載入法；
（二）雙向反復載入：XY軸雙向同步載入，XY軸雙向非同步載入；

❷ 什麼是低周反復載入試驗

參照 低循環疲勞（低周疲勞），作用於零件、構件的應力水平較高 ，破壞循環次數一般低於10^3～10^4的疲勞，如壓力容器、燃氣輪機零件等的疲勞。
低周反復載入試驗，就是在試驗樣品上加上較大載荷，進行類似工作狀態的反復運動，最終使試驗樣品發生疲勞斷裂的試驗。

❸ 疲勞試驗如何分類（周期，環境，載入方式）求解

疲勞試驗有多種分類方法，以下就舉出一些疲勞試驗分類方法。1． 按試樣破斷時應力（應變）循環周次高低可分為：低周疲勞試驗、高周疲勞試驗。失效循環周次大於5X104的稱為高周疲勞試驗，小於5X104的稱為低周疲勞試驗。2． 按試驗環境可分為：室溫疲勞試驗、低溫疲勞試驗、高溫疲勞試驗、熱疲勞試驗、腐蝕疲勞試驗、接觸疲勞試驗、微動磨損疲勞試驗等。3． 按試樣的載入方式可分為：拉-壓疲勞試驗、彎曲疲勞試驗、扭轉疲勞試驗、復合應力疲勞試驗。彎曲疲勞試驗又可分為旋轉彎曲疲勞試驗、圓彎曲疲勞試驗、平面彎曲疲勞試驗；又可分為三點彎曲、四點彎曲、懸臂彎曲疲勞試驗。4． 按應力循環的類型可分為：等幅疲勞試驗、變頻疲勞試驗、程序疲勞試驗、隨機疲勞試驗等。
5． 按應力比可分為：對稱疲勞試驗，非對稱疲勞試驗。 非對稱疲勞試驗又可以分為單向、雙向載入疲勞試驗。單向載入疲勞試驗又可以分為脈動疲勞試驗、波動疲勞試驗。6． 按試驗目的可分為：性能測試疲勞試驗、影響系數疲勞試驗、對比疲勞試驗、篩選疲勞試驗、驗證疲勞試驗等。7． 按試樣有無預制裂紋可分為：常規疲勞試驗、疲勞裂紋擴展試驗

❹ 混凝土構件檢測的載入方式有哪些,各有什麼特點

一、結構混凝土無損檢測條件:同條件試件或標准試件數量不足。

數量不足；試件質量缺乏代表性；試件抗壓試驗不符合標准要求；

對試件抗壓強度試驗結果有疑問；混凝土由於材料和施工不良而產生。

二、結構混凝土的檢測方法和特點:

(1)超聲波法:檢測過程不損害材料和結構的使用性能；直接。

對結構物進行檢測試驗，確定其實際強度和缺陷性質；重復檢驗方。

(2)回彈方法:簡單方便，但離散性大。

(3)超聲波回彈綜合法:可以減少各種因素對結果的影響。

兩者各有不足，測試精度較高。

(4)鑽芯法:檢測結果直觀准確，可檢測強度和厚度，但可操作。

拔出法：檢測結果直觀、准確，但操作復雜，對混凝土造成輕微破壞，結果離散度大。

(6)瞬態激振(敲擊)時域頻域分析(小應變):適用。

基特點是操作簡單，檢測速度快，結果比較精確。

地質雷達法：主要用於對大面積混凝土進行質量檢測，如對隧道襯砌混凝土進行檢測，其特點是檢測速度快，檢測厚度准確。

❺ 單樁水平靜載試驗

樁所受的水平荷載有多種形式，如：風力、制動力、地震力、船舶撞擊力及波浪力等等。

近年來，單樁水平靜載試驗是採用接近於水平受荷樁實際工作條件的試驗方法，來確定單樁水平臨界荷載和極限荷載，推定土抗力參數。

一、單樁水平靜載試驗裝置(圖2-26，圖2-27)

1.水平推力載入裝置

宜採用卧式液壓千斤頂，載入能力不得小於最大試驗荷載的1.2倍，採用荷重感測器直接測定荷載大小，也可用並聯液路的液壓表或液壓感測器測量液壓，根據千斤頂率定曲線換算荷載。

圖2-26 單樁水平靜載試驗裝置立面示意圖

圖2-27 單樁水平靜載試驗裝置平面布置示意圖

試驗的水平力作用點，宜與實際工程的樁基承台底面標高一致；如果高於承台底標高，試驗時在相對承台底面處會產生附加彎矩而影響測試結果，應予以修正。在千斤頂與試樁接觸處，宜安置一球形鉸座，以保證千斤頂作用力能水平穿過樁身軸線。

2.量測裝置

水平位移測量宜採用大量程位移計。在水平力作用平面的受檢樁兩側，應對稱安裝兩個位移計測量地面處的樁水平位移；當需測量樁頂(旋)轉角時，應在水平力作用平面以上50cm處受檢樁兩側，對稱安裝兩個位移計，利用上、下位移計差與位移計距離的比值，可求得地面以上樁的轉角。固定位移計的基準點宜設置在試驗影響范圍之外。

二、單樁水平靜載試驗方法

單樁水平靜載試驗宜根據工程樁實際受力特性，選用單向多循環載入法或慢速維持荷載法。對長期承受水平荷載作用的工程樁，宜採用慢速維持荷載法的載入方式。對需測量樁身應力或應變的試驗樁，不宜採取單向多循環載入法，因為它會對樁身內力的測試帶來不穩定因素，因而應採用慢速或快速維持荷載法。

1.加、卸載方式和水平位移測量

(1)單向多循環載入法的分級荷載，應取預估水平極限承載力的1/10～1/15作為每級荷載的載入增量。根據樁徑大小並適當考慮土層軟硬，對於直徑300～1000mm的樁，每級荷載增量可取2.5～20kN；每級荷載施加後，恆載4min後可測讀水平位移，然後卸載為零；再停2min測讀殘余水平位移，至此完成一個加、卸載循環。如此循環5次便完成一級荷載的位移觀測。試驗不得中間停頓。

(2)慢速維持荷載法的具體做法是：按一定要求將荷載分級加到試樁上，每級荷載維持不變直到樁的測點變形量達到某一規定的相對穩定標准(每小時的水平變形量不超過0.1mm，並連續出現2次)，然後繼續加下一級荷載。當達到規定的終止試驗條件時，停止加荷。

2.變形觀測

每級載入後，間隔5min、10min、15min各測讀一次，以後每隔15min測讀一次，累計1h後每隔30min測讀一次；卸載觀測的每級卸載值為載入值的兩倍。卸載時，每級荷載維持1h，按第15min、30min、60min測讀測點水平變形量後，即可卸下一級荷載；卸載至零後，應測讀殘余水平變形量，維持時間為3h，測讀時間為第15min、30min，以後每隔30min測讀一次。

3.變形相對穩定標准

連續2h每小時內的水平變形值不超過0.1mm，認為已達到該級荷載作用下的相對穩定，可加下一級荷載。測量數據應及時填寫到單樁水平靜載試驗記錄表中(表2-12)。

表2-12 單樁水平靜載試驗記錄表

在進行循環載荷試驗時，對卸荷的要求是：每級卸載值為載入值的二倍。卸載後，每隔15min測讀一次，讀兩次後，隔半小時再讀一次，即可卸下一級荷載。全部卸載後，隔3～4小時再測讀一次。

4.終止載入條件

當出現下列情況之一時，即可終止載入：

(1)樁身折斷。對長樁和中長樁，水平承載力作用下的破壞特徵是樁身彎曲破壞；

(2)水平位移超過30～40mm(軟土取40mm)(據《建築樁基技術規范》(JGJ 94—94))；

(3)水平位移達到設計要求的水平位移允許值。

試驗記錄表格式見表2-11。

三、資料整理與成果分析

對單向多循環加荷、卸荷試驗，應繪制水平力—時間—位移(H₀-t-Y₀，見圖2-28)、水平力—位移梯度(H₀-ΔY₀/ΔH₀)或水平力—位移雙對數(lgH₀-lgY₀)曲線；當測量樁身應力時，應繪制應力沿樁身分布和水平力與最大彎矩截面鋼筋應力的(H₀-σ_s)等相關曲線。

圖2-28 單向多循環加荷試驗水平力—時間—位移(H₀-t-Y₀)曲線

採用慢速維持荷載法時，應繪制水平力—時間—力作用點位移(H₀-t-Y₀)的關系曲線；水平力—位移梯度(H₀-ΔY₀/ΔH₀)的關系曲線；力作用點位移—時間對數(Y₀—lgt)的關系曲線；和水平力—力作用點位移雙對數(lgH—lgY₀)關系曲線；繪制水平力、水平力作用點位移與地基土水平抗力系數的比例系數的關系曲線(H—m、Y₀—m)。當樁頂自由且水平力作用位置位於地面處時，m值可根據試驗結果按下列公式確定：

土體原位測試與工程勘察

土體原位測試與工程勘察

式中：m為地基土水平力抗力系數的比例系數(kN/m⁴)；α為樁的水平變形系數(m^-1)；ν_y為樁頂水平位移系數(表2-13)；H為作用於地面的水平力(kN)；Y₀為水平力作用點的水平位移(m)；EI為樁身抗彎剛度(kN·m²)；b₀為樁身計算寬度(m)。

表2-13 樁頂水平位移系數ν_y

註：h為樁的入土深度。

對於圓形樁：當樁徑D≤1m時，b₀=0.9(1.5D+0.5)；當樁徑D＞1m時，b₀=0.9(D+1)。

對於矩形樁：當邊寬B≤1m時，b₀=1.5B+0.5；當邊寬B＞1m時，b₀=B+1。

對樁的換算埋深αh＞4.0的彈性長樁，可取αh=4.0的值即ν_y=2.441；而對於2.5＜αh＜4.0的有限長度中長樁，應根據上表調整ν_y，重新計算m值。

1.單樁水平臨界荷載的確定

對中長樁，水平力臨界荷載H_cr值在樁身產生開裂時所對應的水平荷載，為單樁水平臨界荷載；

取單向多循環載入法時的H—t—Y₀曲線，或慢速維持荷載法時的H—Y₀曲線在出現拐點的前一級水平荷載值，為單樁水平臨界荷載；

取H₀—ΔY₀/ΔH₀曲線或lgH-lgY₀曲線上第一拐點所對應的水平荷載值，為單樁水平臨界荷載；

取H-σ_s曲線第一拐點為單樁水平臨界荷載。

2.單樁水平極限承載力的確定

單樁水平極限承載力是對應於樁身折斷或樁身鋼筋應力達到屈服時的前一級水平荷載值。它有下列確定方法：

(1)取單向多循環載入法時的H—t—Y₀曲線，或慢速維持荷載法時的H—Y₀曲線產生明顯陡降的起始點對應的水平荷載值，為單樁水平極限承載力；

(2)取慢速維持荷載法時的Y₀—lgt曲線尾部出現明顯彎曲的前一級水平荷載值，為單樁水平極限承載力；

(3)取水平力-位移梯度(H₀—ΔY₀/ΔH₀)曲線或水平力與力作用點位移雙對數(lgH—lgY₀)曲線上第二拐點對應的水平荷載值，為單樁水平極限承載力；

(4)取樁身折斷或受拉鋼筋屈服時的前一級水平荷載值，為單樁水平極限承載力。

3.單樁水平承載力特徵值的確定

單位工程同一條件下的單樁水平承載力特徵值的確定，應符合下列規定：

(1)當水平承載力按樁身強度控制時，取水平臨界荷載統計值作為單樁水平承載力特徵值；

(2)當樁受長期水平荷載作用且樁不允許開裂時，取水平臨界荷載統計值的0.8倍作為單樁水平承載力的特徵值；

(3)當水平承載力按設計要求的水平允許位移控制時，可取設計要求的水平允許位移對應的水平荷載，作為單樁水平承載力特徵值。但應滿足有關規范抗裂設計的要求。

❻ 單向通行的方式有哪些

公共汽車上的乘客，在汽車啟動以後，總希望一路都是綠燈，盡量不「吃」紅燈或少「吃」紅燈。採用單向通行方式，就是實現這一願望的有效措施。

單向通行在我國習慣上叫單行線。單向通行有一條道路上只有一個車道的單向行駛，也有多個車道的單向行駛；不僅在支路上使用，而且也常用於幹道上。紐約市早在30年代，市中心的曼哈頓區就有2800千米的道路實行單向通行。巴黎也有1000多條單向通行道路。日本於1956年開始採用單向通行方式，到70年代末期，東京都採用單向通行的路線達3400千米，約佔全部道路的20%。大阪市有38%的道路採用單向通行，其中大部分是干線道路。

單向通行的方式大致有以下四種：一是固定的單向通行方式，主要用於交通擁擠的棋盤型道路。二是可以改變方向的單向通行方式，例如上午，大部分人是從市郊到市中心上班或購物，所以規定上午從市郊到市中心方向為單向通行；下午大部分人要從市中心回到市郊住所，所以規定下午從市中心到市郊方向為單向通行。三是時間性的單向通行方式，例如僅在早晚交通高峰時採用單向通行，而在非高峰時採用雙向通行。四是某種車輛的單向通行方式，例如有的採用機動車單向通行，而自行車可以雙向通行；有的採用小汽車或卡車單向通行，而公共汽車和自行車可以雙向通行。

實踐證明，單向通行是解決城市交通擁擠、增加交通容量的最直接、最有效、最經濟的一種方法。根據美國有關城市資料，單向通行的交通容量比雙向通行時增加20%以上，而且路面越寬，增加率越大。交通事故可以減少30%～55%。英國倫敦一些街道實行單向通行後，車輛平均運行速度從每小時13～16千米，提高到26～32千米，即增加了一倍。

單向通行的一個重要優點是便於組織「綠波」交通。這是一種新的道路交通組織方法。「綠波」的實質，就是根據行車速度和有交通信號燈的十字路口之間的距離，連續開通綠色信號燈，使車輛能在街道上不停地運行，以提高交通效率。也就是說，在單行道上行車，如保持規定車速行進，一旦遇到綠燈，接下去各個路口都是綠燈。這樣，從被組織的單行道上各交叉路口的信號燈來看，綠燈像波浪一樣地向前行進，而形成「綠波」。莫斯科已經在26條交通干線和街道上實施。北京也在某些大街上進行試驗。採用這種方法，不僅能減少車輛在路線上消耗的時間，降低雜訊級，減少排入大氣的廢氣量，而且可以大大減少不必要的剎車、加速和各種調車的次數。據測算證明，交叉路口的通行能力提高28%，主幹道方向的受阻率減少50%，全線旅行時間縮短19%，每輛汽車每百千米行程可節約汽油1升。

❼ 試簡述利用單向周期性振動台進行結構模型動力載入試驗的一般試驗步驟

該試驗步驟如下:
1.結構模型的靜力試驗，測量模型在靜力作用下各部位的位移。
2.用張拉突卸法、錘擊法或脈動法等測量結構模型的動力特性。也可以輸入正弦波進行連續掃描，通過共振試驗，由共振反應求得模型的自振頻率和相應的各階振型，但必須控制輸入信號的幅值，測得的自振頻率的數值都要低於在地面上測得的結果。
3.逐級增大輸入波形信號的幅值，測得相應的動力反應，同時在每次加振試驗後，用輸入幅值相等的簡諧波再次進行掃頻試驗，觀測模型自振頻率與振型的變化。隨著變形增大，模型剛度減小，而自振頻率也會不斷降低，振型也會有一些變化。
4.最後參考理論計算結果，在某一加振頻率和加速度幅值下，使模型發生共振而破壞。

❽ 在模擬地震振動台試驗中，一般採用多次性載入方案，該方案有何不足

模擬地震振動台可以很好地再現地震過程和進行人工地震波的試驗，它是在試驗室中研究結構地震反應和破壞機理的最直接方法，這種設備還可用於研究結構動力特性、設備抗震性能以及檢驗結構抗震措施等內容。另外它在原子能反應堆、海洋結構工程、水工結構、橋梁工程等方面也都發揮了重要的作用，而且其應用的領域仍在不斷地擴大。模擬地震振動台試驗方法是目前抗震研究中的重要手段之一。
20世紀70年代以來，為進行結構的地震模擬試驗，國內外先後建立起了一些大型的模擬地震振動台。模擬地震振動台與先進的測試儀器及數據採集分析系統配合，使結構動力試驗的水平得到了很大的發展與提高，並極大地促進了結構抗震研究的發展。
二、常用振動台及特點
振動台可產生交變的位移，其頻率與振幅均可在一定范圍內調節。振動台是傳遞運動的激振設備。振動台一般包括振動台台體、監控系統和輔助設備等。常見的振動台分為三類，每類特點如下：
1、 機械式振動台。所使用的頻率范圍為1~100Hz，最大振幅±20mm，最大推力100kN，價格比較便宜，振動波形為正弦，操作程序簡單。
2、 電磁式振動台。使用的頻率范圍較寬，從直流到近10000Hz，最大振幅±50mm，最大推
力200kN，幾乎能對全部功能進行高精度控制，振動波形為正弦、三角、矩形、隨機，只有極低的失真和雜訊，尺寸相對較大。
3、 電液式振動台。使用的頻率范圍為直流到近2000Hz，最大振幅±500mm，最大推力
6000kN，振動波形為正弦、三角、矩形、隨機，可做大沖程試驗，與輸出力（功率）相比，尺寸相對較小。
4、 電動式振動台。是目前使用最廣泛的一種振動設備。它的頻率范圍寬，小型振動台頻率
范圍為0~10kHz，大型振動台頻率范圍為0~2kHz，動態范圍寬，易於實現自動或手動控制；加速度波形良好，適合產生隨機波；可得到很大的加速度。原理：是根據電磁感應原理設置的，當通電導體處的恆定磁場中將受到力的作用，半導體中通以交變電流時將產生振動。振動台的驅動線圈正式處在一個高磁感應強度的空隙中，當需要的振動信號從信號發生器或振動控制儀產生並經功率放大器放大後通到驅動線圈上，這時振動台就會產生需要的振動波形。組成部分：基本上由驅動線圈及運動部件、運動部件懸掛及導向裝置、勵磁及消磁單元、台體及支承裝置。
三、組成及工作原理
1.振動台台體結構
振動台檯面是有一定尺寸的平板結構，其尺寸的規模由結構模型的最大尺寸來決定。台地震模擬振動台的組成和工作原理 體自重和台身結構是與承載試件的重量及使用頻率范圍有關。一般振動台都採用鋼結構，控制方便、經濟而又能滿足頻率范圍要求，模型重量和台身重量之比以不大於2為宜。振動台必須安裝在質量很大的基礎上，基礎的重量一般為可動部分重量或激振力的10~20倍以上，這樣可以改善系統的高頻特性，並可以減小對周圍建築和其他設備的影響。
2.液壓驅動和動力系統
液壓驅動系統給振動台以巨大的推力，按照振動台是單向(水平或垂直)、雙向〔水平一水平或水平一垂直)或三向(二向水平一垂直)運動，並在滿足產生運動各項參數的要求下，各向載入器的推力取決於可動質量的大小和最大加速度的要求;自前世界上已經建成的大中型的地震模擬振動台，基本是採用電液伺服系統來驅動。它在低頻時能產生大推力，故被廣泛應用。
3.控制系統
在目前運行的地震模擬振動台中有兩種控制方法:一種是純屬於模擬控制;另一種是用數字計算機控制。模擬控制方法有位移反饋控制和加速度信號輸入控制兩種。在單純的位移反饋控制中，由於系統的阻尼小，很容易產生不穩定現象，為此在系統中加入加速度反饋，增大系統阻尼從而保證系統穩定。與此同時，還可以加入速度反饋，以提高系統的反應性能，由此可以減小加速度波形的畸變。為了能使直接得到的強地震加速度記錄推動振動台，在輸入端可以通過二次積分，同時輸入位移、速度和加速度三種信號進行控制。
為了提高振動台控制精度，採用計算機進行數字迭代的補償技術，實現檯面地震波的再現。試驗時，由振動台檯面輸出的波形是期望再現的某個地震記錄或是模擬設計的人工地震波。由於包括檯面、試件在內的系統的非線性影響，在計算機給檯面的輸入信號激勵下所得到的反應與輸出的期望之間必然存在誤差。這時，可由計算機將檯面輸出信號與系統本身的傳遞函數(頻率響應)求得下一次驅動檯面所需的補償量和修正後的輸入信號。經過多次迭代，直至檯面輸出反應信號與原始輸人信號之間的誤姜小與預先給定的量值，完成佚代補償並得到滿意的期望地震波形。
4.測試和分析系統
測試系統除了對台身運動進行控制而測量其位移、加速度等外，還可對被測試模型進行多點測量，一般是測量位移、加速度和應變等，根據需要來了解整個模型的反應。位移測量多數採用差動變壓器式和電位計式的位移計，可測量模型相對於檯面的位移或相對於基礎的位移;加速度測量多採用應變式加速度計、壓電式加速度計，近年來也有採用差容式或伺服式加速度計。
電液式激振器的優點是重量輕、體積小，但卻能產生很大的激振力，這種電液式激振器又稱為動力千斤頂、電液伺服千斤頂、加振器、作動器等。電液式振動台推力可達幾十kN~幾百kN，主要用於大型結構物的振動試驗，諸如汽車的行駛模擬試驗、工程結構的抗震試驗、飛行器的動力試驗以及電工、電子產品的整機環境試驗、篩選試驗等。 四、載入設計
1、地震模擬振動台試驗的載入設計
地震模擬振動台試驗的載入設計是非常重要的，荷載選取過大，試件可能很快進人塑性階段甚至破壞倒塌，難以完整地量測和觀察到結構的彈性和彈塑性反應的全過程，甚至可能發生安全事故。荷載選取太小，不能達到預期日的。產生不必要的重復。影響試驗進展，而且多次載入能對試件產生損傷積累。因此，為獲得系統的試驗資料，必須周密地考慮試驗載入程序的設計。
進行結構抗震動力試驗，振動台檯面的輸人一般選用地面運動的加速度。常用的地震波譜有天然地霞記錄和擬合反應譜的人工地震波。
振動台是一個非線性系統，直接用地震波信號通過D/A轉換和模擬控制系統放大後驅動振動台，在檯面上無法得到所要求的地震波。在實際試驗時，地展模擬振動台的計算機系
統將根據振動台的頻譜特性。對輸入的地震波進行分析、計算，經處理後再進行D/轉換和模擬放大，使振動台能夠再現的地震波。
2、在選擇和設計檯面的輸人運動時，需要考慮下列有關因素：
(1)試驗結構的周期
如果模擬長周期結構並研究它的破壞機理，就要選擇長周期分量佔主導地位的地震記錄或人工地震波，以便使結構能產生多次瞬時共振而得到清晰的變化和破壞形式
(2)結構所在的場地條件
如果要評價建立在某一場地土上的結構的抗震能力，就應選擇與這類場地土相適應的地震記錄，即要求選擇地震記錄的頻譜特性盡可能與場地的頻譜特性相一致，並需要考慮地震烈度和震中距離的影響。在進行實際工程地震模擬振動台試驗時，這個條件尤其重要。
(3)考慮振動台檯面的輸出能力
主要考慮振動台檯面的輸出的頻率范圍、最大位移、速度和加速度、檯面承載能力等性能，在試驗前應認真核查振動台檯面特性曲線是否滿足試驗要求。
3、地震模擬振動台試驗的載入過程和試驗方法
地震模擬振動台試驗的載入過程包括:結構動力特性試驗、地震動力反應試驗和量測結構不同工作階段(開裂、屈服、破壞階段)自振特性變化等試駿內容。
結構動力特性試驗，是在結構模型安裝在振動台以前，採用自由振動法或脈動法進行試驗量測。試驗時應將模型基礎底板或底梁固定。模型安裝在振動台上以後則可採用小振幅的白雜訊輸人振動台檯面，進行激振試驗，量側檯面和結構的加速度反應。通過傳遞函數、功率譜等頻譜分析，求得結構模型的自振頻率、阻尼比和振型等參數。也可採用正弦波輸人連續掃頻，通過共振法測得模型的動力特性。當採用正弦波掃頻試驗時，應特別注意由於共振作用對結構模型強度所造成的影響，避免結構開裂或破壞。
根據試臉目的的不同，在選擇和設計振動台檯面輸人加速度時程曲線後，試驗的加截過程可以是一次性載入或多次載入的不同方案。

❾ 低周反復載入試驗有哪些優點和不足

優點：
1、設備簡單，耗資少，便於觀察試驗現象；
2、載入歷程可以人為控制，並可以按需加以修正；
3、能做大型的結構試驗及其他各種類型的結構試驗。
缺點：
不能與任一次確定性的非線性地震反應結構相比。

❿ 岩石變形試驗中，逐級一次連續載入法，逐級一次循環法，逐級多次循環法各表示什麼意思

您好，希望回答對您有幫助。

所謂「逐級」，就是一級一級地增載入荷。比如第一次施加5MPa，第二次施加10MPa，第三次施加15MPa。
所謂「一次」，就是一次性加荷到預期的荷載，比如一次性給岩塊施加15MPa的荷載。
所謂「逐級循環載入」，就是每次卸載後再載入到原來的應力後再繼續增加荷載，比如先載入到5MPa，然後卸荷，然後再載入到5MPa，然後再在5MPa的基礎上加荷到10MPa。