① 封隔器的卡點，以什麼位置為准計算密封膠筒中部，還是上部有標准嗎
我們一般按照膠皮中間部分計算，為的是膠皮避開套管節箍！
② QQ幻想卡點現在是怎麼收取的，一個小時多少點、
qq幻想如何收費: 收費方式以點進行計算，每小時4點（1點＝0.1Q幣），每15分鍾計算一次，計算時間精確到秒，在線時間不足15分鍾的部分本次登錄不扣點，消費時間將累積到下一次游戲時間上。
基本計點獲得游戲時間政策如下：
點卡面額 獲得點數 基本收費標准下游戲時間
10元 100點 1500分鍾
15元 150點 2250分鍾
30元 300點 4500分鍾
50元 500點 7500分鍾
③ 魔獸世界點卡怎麼計算
國服分2種點卡，平均0.45元一小時左右。一種是30元卡，有實體卡和虛擬卡，時間是4000分鍾。也就是66個小時，將近67個小時的游戲時間。一種是15元卡，只有虛擬卡，時間是2000分鍾，33個小時左右。 台服有各種各樣的卡。有按時間算的，也有月卡季卡。按時間算的卡，是國服的2倍價格，也就是說2000分鍾30元，4000分鍾60元。但是台服有月卡，90元左右可以在一個月內免費玩。季卡則是4個月的免費時間，價格是250左右吧。 PS.只要登錄賬號就會算時間，哪怕你停留在角色選擇頁面。
④ 夢幻西遊點卡計算方式是怎麼樣的
游戲根據「累計在線時間」計費，精確到「秒」，累計在線時長每滿900秒扣1點，本次在線不足900秒的部分則累計到下次
計費，因此在下次上線時可能出現在線時間未滿900秒仍被扣
點的情況，這是因為上次剩餘時長加上本次在線時長超過了900秒，由此產生扣點
⑤ 夢幻點卡怎麼計算
1小時消耗4點點卡，也就是15分鍾消耗1點，1點點卡=0.1元，也就是說，50點點卡=5元=12小時30分鍾的游戲時間。
如果是游戲裡面秦府後院出售的點卡，每個區各有不同，我們追憶夢回望月區是50點卡65~68W之間。詳情參考你的區。
望採納謝謝。
⑥ 夢幻西遊點卡怎麼算1塊多少點
1塊錢10點，10分鍾一點。也就是10分鍾1毛錢
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⑦ 水平井打撈倒扣如何測定卡點位置
這個問題夠復雜，要根據井筒的斜度曲線先把分段的摩阻系數定出來，然後分段計算摩阻，總載荷中減去摩阻，然後利用虎克定律可計算的稍微准確些。一般情況下，只需看管串中大直徑工具的位置即可，90％的卡鑽是卡在大直徑工具上的。當然，這種情況僅是紙上分析，我沒有遇到過類似井的施工，僅供參考。
⑧ 網易wow點卡計算方法的問題
現在的和9C的是不一樣的
現在，只要你進入了選擇伺服器的界面，就會開始計時，很多人都不知道，只是覺得點卡用的快了。
還有，你下線的時候，會有一些延遲，或者掉線的時候，只要你的人物還在，就會扣點卡分鍾數。
表面上，WY不計費用來負擔起了所有玩家的剩餘時間，但實際上呢？無辜被封的賬號有多少？新改的點卡計時又剩了多少？這些都是網易暗中使的陰招。
但也別恨WY，被版署和焚化部弄的，WY其實挺慘，當然，你罵他賣國我沒意見，順便幫我也罵幾句。
⑨ 各種應力計算模型
3.1.1 鑽柱軸向拉壓應力
3.1.1.1 勻速提升
勻速提升時，考慮摩擦力、鑽井液浮力影響的鑽柱拉應力（圖3.1，斷面I-I）：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：G為提升時鑽柱的重力，N；S為鑽桿截面積（非端加厚部分），m2；K為考慮提升時附加阻力的系數，與彎曲率和鑽進地質技術條件有關，其取值見表3.1；G1為鑽柱重力，N；θ為頂角平均值，（°）；f≈0.3，為摩擦系數。
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：α為考慮連接件後鑽桿質量增加的系數，對接頭連接α=1.05，對接箍α=1.1；L為鑽柱長度，m；g為重力加速度，m/s2；q為管子每米加權平均質量（考慮端加厚），kg；ρ為鑽井液密度，kg/m3；ρм為管材密度，kg/m3；θ1為開井頂角，（°）；θ2為終井頂角，（°）。
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：I0為彎曲率，°/m。
圖3.1 坐標參考系
3.1.1.2 加速提升
加速提升時，鑽柱拉應力（圖3.1，斷面I-I）可由下式確定：
表3.1 K取值表
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：kd為動載荷系數；a為提升加速度，m/s2。
3.1.1.3 上、下端最大受力
1）鑽進中，鑽柱上端的最大重力：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：P為鑽頭壓力，N。
2）下部斷面（圖3.1，斷面Ⅱ-Ⅱ）的壓應力：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：l為鑽柱壓縮部分的長度，m；q為加權平均質量，kg/m；S為斷面面積，m2。
3）零斷面處（圖3.1，斷面0-0）拉壓應力，σt=σp=0。
3.1.1.4 鑽柱伸長量
1）鑽柱勻速提升時，鑽柱總伸長量可由下式確定（假設鑽柱拉伸時橫截面積不變）：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：Δl為勻速提升時，鑽柱伸長量，m；ρ為鑽井液密度，kg/m3；ρM為管材密度，kg/m3；g為重力加速度，m/s2；l為鑽柱長度，m；E為縱向彈性模量，合金鋼E=2.1×1011Pa，鋁合金E=0.7×1011Pa。
2）鑽柱加速提升時，鑽柱總伸長量可由下式確定（假設鑽柱拉伸時橫截面積不變）：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：Δl1為加速提升時，鑽柱伸長量，m；a為鑽柱提升加速度，m/s2。
3.1.2 鑽柱扭轉剪切應力
在鑽進過程中，整個鑽柱將受到扭矩的作用，在鑽柱各個橫截面上都會產生剪切應力。由於鑽柱與鑽井液及井壁的摩擦阻力，使該剪切應力沿鑽柱全長變化，上部斷面最大，鑽頭處最小。
3.1.2.1 正常鑽進時最大剪切應力
鑽柱各處剪應力值可由下式確定：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：M為鑽柱傳扭扭矩，N·m；W為扭轉時桿體抗扭斷面模數，m3。
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
鑽桿上部最大扭矩由下式確定：
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式中：N為所計算斷面鑽進過程中消耗的功率，Hp；n為鑽柱每分鍾轉速，轉/分鍾。
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式中：N1為鑽柱空轉所需功率，Hp；N2為井底鑽頭破碎岩石所需功率，Hp；N3為克服回轉鑽桿半波波峰在傳壓給鑽頭時對井壁的摩擦阻力所消耗的附加功率，Hp。
3.1.2.2 突遇阻卡時最大剪應力
當井內發生卡埋鑽事故時，發動機以過載工作，強扭鑽柱產生最大扭矩，因此，扭轉剪應力也最大。
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：η為從動力機至鑽機立軸的傳動系數，一般為0.7～0.8；λ為發動機超載系數，電動機為1.5～2，柴油機為1.1。
如果鑽頭突然遇卡，則鑽柱的動能轉變為位能，產生一附加扭矩，從而產生了附加的扭轉剪應力。
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：，為鑽柱回轉角速度，s-1；d為鑽桿斷面外徑，m；γc為鑽桿材料的容重，N/m3；G為剪切模量，合金鋼G=7.9×104MPa，鋁合金G=2.7×104MPa；g為重力加速度，m/s2。
因此，當鑽柱遇卡時，其上部受最大扭轉應力應為τmax和τ1之和。
3.1.3 鑽柱彎曲應力
鑽柱的彎曲應力在鑽柱的上部是由離心力引起的，在下部則是由鑽柱受壓彎曲和離心力共同作用的結果，一般鑽柱下部彎曲應力較大。目前，在計算鑽柱彎曲應力時有以下幾個假設條件：鑽柱繞鑽井軸線公轉；將鑽柱彎曲的變節距空間螺旋，假設為變節距的平面螺旋；將鑽柱每個彎曲半波看成是一個兩端為鉸接的壓桿穩定問題。
3.1.3.1 桿體處彎曲應力
由橫向力作用產生在桿體處的彎曲應力：
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式中：E為縱向彈性模量，合金鋼E=2×1011Pa，鋁合金E=0.7×1011Pa；
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式中：I為管體斷面積的軸慣性矩，m4；D為鑽桿外徑，m；d為鑽桿內徑，m；
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式中：f為鑽柱的撓度，m；Dc為鑽井口徑，m；
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式中：l為彎曲半波長度（無論鑽柱壓縮部分或拉伸部分，均可由Г.М.薩爾基索夫公式近似計算），m；，為鑽柱回轉角速度，s-1；z為鑽柱中所計算斷面的坐標（該坐標由零斷面算起，z值對拉伸部分取正，對壓縮部分取負：對Ⅰ-Ⅰ斷面，z=L-z0-0；對Ⅱ-Ⅱ斷面，z=z0-0；對零斷面，z=0），m；
零斷面位置由鑽柱壓縮段長度確定，即由鑽壓確定：
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式中：W為計算斷面的抗彎斷面模量，m3。
3.1.3.2 絲扣處彎曲應力
鑽桿絲扣連接處的彎曲應力：
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式中：f1為接箍或鋼接頭處撓度，m；dм為接箍或鋼接頭外徑，m；W1為危險斷面的抗彎斷面模量，m3。
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式中：D1和d1分別為桿體或鋼接頭絲扣部分按外徑和內徑計的危險斷面尺寸。
3.1.4 鑽井液壓力產生的拉應力
在考慮此項影響時，近似認為外壓力為零，內壓力處處相等。根據厚壁筒理論≥1.2），內壓力產生的應力為：
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式中：p為管柱內壓力，MPa；R0為管柱外半徑，mm；Ri為管柱內半徑，mm。
3.1.5 鑽柱合成應力
鑽柱在井內受力狀況，隨工況的不同而有所區別的，鑽柱往往受兩種或兩種以上的外力聯合作用，因而在其內部形成合應力。
3.1.5.1 對於受拉段
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3.1.5.2 對於受壓但沒有失穩段
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3.1.5.3 對於受壓處於失穩段
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3.1.5.4 安全系數計算
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式中：n為安全系數；σ0.2為屈服強度，MPa；σimax為截面最大應力強度，MPa。
3.1.6 鑽柱的離心力
彎曲的鑽柱在鑽進時，是繞著鑽井軸線回轉的，此時所產生的離心力可由下式計算：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：m為旋轉物體的質量，kg；R為回轉半徑，m；ω為鑽柱回轉角速度，s-1。
3.1.7 鑽柱外擠壓力
對於超深井來講，由於鑽柱重量大，當其坐於卡瓦中時，將受到較大的箍緊力。當合成應力接近或達到材料的最小屈服強度時，則會導致卡瓦擠毀鑽桿，因此，要求鑽柱屈服強度與拉伸應力的比值不應小於一定數值。鑽柱抗擠毀條件下桿體屈服強度由下式計算：
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式中：σs為桿體材料的屈服強度，MPa；σt為懸掛在吊卡下面鑽柱的拉伸應力，MPa；D為鑽桿外徑，m；Ls為卡瓦與鑽桿的接觸長度，m；K為卡瓦的橫向負荷系數；
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：α為卡瓦錐角（一般為9°27′45"），（°）；φ為摩擦角，（°）。
3.1.8 抗拉對抗扭強度的影響
卡鑽時，為了解卡有時採取上提拉力後在進行鑽柱的扭轉，此時鑽桿的抗扭強度可由下式確定：
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式中：QT為在拉力下的最小扭轉強度，N·m；Ym為管體材料最小屈服強度，MPa；P為拉伸負荷，N；S為管體橫截面積，mm2；J為極慣性矩，mm4；
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式中：D為鑽桿外徑，mm；d為鑽桿內徑，mm；
3.1.9 卡點深度、鑽桿允許扭轉圈數
3.1.9.1 卡點深度計算
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式中：L為卡點深度，m；ΔL為在F作用力下，鑽桿連續提升時平均伸長量，m；E為彈性模量，MPa；A為鑽柱截面積，mm2；F為鑽桿連續提升時，超過自由懸重的平均拉力，N。
3.1.9.2 復合鑽具卡點深度計算
1）通過大於鑽柱原懸重的實際拉力提升被卡鑽具，量出鑽柱總伸長量ΔL，一般取多次提拉伸長量的平均值。
2）計算該拉力下，每段鑽具的絕對伸長（假設三種鑽具）：
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3）分析ΔL與ΔL1+ΔL2+ΔL3值的關系：
若ΔL≥ΔL1+ΔL2+ΔL3，說明卡點在鑽頭上；
若ΔL≥ΔL1+ΔL2，說明卡點在第三段上；
若ΔL≥ΔL1，說明卡點在第二段上；
若ΔL≤ΔL1，說明卡點在第一段上。
4）計算ΔL≥ΔL1+ΔL2的卡點位置：
先求ΔL3：ΔL3=ΔL-（ΔL1+ΔL2）；
再求L′3值：，該值為第三段鑽具未卡部分的長度；
計算卡點位置：L=L1+L2+L′3
5）其他情況可以類推。
式中：ΔL1、ΔL2、ΔL3分別為自上而下三種鑽具的伸長量，m；ΔL為總伸長量，m；F為鑽桿連續提升時，超過自由懸重的平均拉力，N；L1、L2、L3分別為自上而下三種鑽具下井長度，m；A1、A2、A3分別為自上而下三種鑽具截面積，mm2；L′3為第三段沒卡鑽具部分的長度，m；L為卡點深度，m。
3.1.9.3 鑽桿允許扭轉圈數
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式中：鑽桿允許扭轉圈數，圈；K為扭轉系數，圈/m；L為卡點深度，m。
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式中：σs為屈服強度，MPa；G為剪切模量，MPa；n為安全系數，取1.5～2；dp為鑽桿外徑，m。
3.1.10 鑽柱的摩擦阻力
起下鑽時，作用在鑽柱上的摩擦力主要為滑動摩擦力。由古典的滑動摩擦理論可得，Fhd=f·N。其中，f與井壁的岩石性能、光滑度、鑽桿材料、表面狀況、鑽井液類型等有關，其大小一般在0.2～0.4之間；正壓力N由鑽柱的重力、軸向力拉力或壓力、鑽柱彈性變形引起的彎曲力等。
3.1.10.1 由鑽柱重力引起的側向壓力
在井斜段，由鑽柱自重產生的側向壓力ΔFn和軸向拉力ΔFa，可用下式進行計算：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
其中：ΔFn為鑽柱自重產生的側向壓力，N；ΔFa為鑽柱自重產生的軸向拉力，N；Wm為鑽柱鑽井液中的重力，N；a為井斜角，（°）。
3.1.10.2 由鑽柱軸向力引起的側向壓力
當鑽柱處於彎曲井段或出現不同形式的彎曲（如正弦或螺旋彎曲）時，鑽柱和井壁之間也會產生側壓力ΔFcl。一般情況下，側壓力的大小等於鑽柱軸向拉力Fal與井眼曲率Kb的乘積。但當鑽柱發生正弦或螺旋彎曲時，需要參考Lubiski、Mitchell所提出的彎曲側向力的計算方法。
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
其中：ΔFcl為鑽柱軸向力產生的側向壓力，N；Fal為鑽柱軸向拉力，N；Ka為井斜變化率；Kφ為方位角化率；Kb為井眼曲率。
3.1.10.3 鑽柱所受側向壓力合力
由於井眼軌跡一般為三維空間曲線，由上述因素引起的側向壓力盡管都垂直於井眼軌跡，但其並不在同一方向上。因此，不能簡單地相加，須用力的合成法進行相關計算。
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
其中：Fzn為側向壓力合力，N；av為平均井斜角；Δa為井斜角變數；Δφ為方位角變數。
3.1.10.4 鑽柱滑動摩擦力計算
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
其中：Fhd為鑽柱滑動摩擦阻力，N；f為與井壁的摩擦系數；Fzn為側向壓力合力，N。
3.1.11 鑽柱的振動
上述各種載荷，在鑽進過程中其數值不斷變化，因此，可能產生扭轉和縱向振動。振動大小決定於彈性系統的固有振動周期，以及外作用力的周期。
3.1.11.1 固有縱向振動周期
固有縱向振動周期可由下式確定：
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式中：L為鑽柱長度，m；E為彈性模量，MPa；g為重力加速度，m/s2；γc為鑽桿材料的容重，N/m3。
3.1.11.2 固有扭轉振動周期
固有扭轉振動周期可由下式確定：
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：G為剪切模量，GPa；
科學超深井鑽探技術方案預研究專題成果報告（上冊）
式中：J為鑽柱以回轉中心線的慣性矩；Jp為鑽柱斷面的極慣性矩，mm4。