① 用DN100V錐流量計測焦爐煤氣如何測量
DN100一般是指V錐流量計口徑，DN100也是指管道口徑為100mm，V錐流量計可以這樣來說，幾乎所有的介質都能測量，而且它不僅耐700℃的高溫還能滿足測量管道達到42MPa的工作壓力，是滿足現場的使用工況需求，可以用它來測量焦爐煤氣。
② 焦爐看火孔壓力和燃燒室壓力有什麼關聯
焦爐各項壓力的測量
發布者：景德鎮市信達儀器廠 發布時間：2008年7月28日
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焦爐壓力測量用傾斜式微壓計，可選用YYX-130A型（原TH-130），可調節，一級精度。有八種規格供選擇。
一、炭化室底部壓力的測量
炭化室底部壓力是確定集氣管壓力的依據，在任何操作條件下，結焦末期炭化室底部壓力應高於大氣壓力。
炭化室底部壓力的測量是在機焦側吸氣管正下方炭化室爐門上的測壓孔進行的。測壓管一般採用長1m，直徑約10mm的不銹鋼管，插入部分管端距爐門襯磚表面約20mm。為保證鋼管不被焦炭堵塞，插入部分管端用硅酸鋁纖維繩塞住，外露端與測壓力裝置連接，要求鋼管與爐門連接處保持嚴密。
測量在推焦前30min進行。測量時，上升管蒸汽或高壓氨水系統關閉，上升管蓋關嚴；當集氣管採用分段管理時，應將關閉的橋管翻板打開。測量前用金屬釺子將測壓管透好。當測得結果小於(或大於)5Pa時，應將集氣管壓力提高(或降低)，使炭化室底部壓力保持在5Pa以內，此時得集氣管壓力即為該結焦時間下應保持的集氣管壓力。
二、看火孔壓力的測量
燃燒系統的壓力主要根據看火孔壓力來確定。
看火孔壓力於交換後5min在上升氣流測溫火道測量。測量點在看火孔蓋下150～200mm處。將測量膠管的一端與斜型微壓計的正端相連，另一端與插入立火道的金屬管相連。測量時注意防止裝煤孔蓋與看火孔蓋燙壞膠皮管。
三、蓄熱室頂部吸力的測量
蓄熱室頂部吸力是調火必須進行的重要工作之一。由於燃燒系統內壓力在換向間隔時間內是變化的，但各蓄熱室頂部吸力隨結焦時間的變化大致相同。為了便於比較，在測量全爐蓄熱室頂部吸力時，先測量標准蓄熱室吸力，然後測量其他各蓄熱室與標准蓄熱室的相對吸力差值。
標准蓄熱室在機焦側各選擇相鄰的兩個，要求與其對應的燃燒室溫度正常，燃燒系統阻力正常，而且不應有漏火、下火等異常現象。同時為了測量方便，標准蓄熱室一般選擇在一座焦爐爐組的中部，但最好避開吸氣管正下方。
測量前先檢查加熱制度是否正常，並將風門開度、廢氣砣提升高度調整到一致。將斜型微壓計置放在標准蓄熱室附近並調好零點，檢查測壓管是否漏氣、是否暢通。
首先調節標准蓄熱室頂部吸力達到要求，使得在兩個交換間隔時間內的標准蓄熱室上升和下降氣流吸力相同。每次測量標准蓄熱室吸力距交換後的時間應相同，一般交換後3min開始測量。將斜型微壓計的負端接標准蓄熱室的測壓孔，正端接需測量的蓄熱室測壓孔，斜型微壓計的讀數即為各蓄熱室與標准蓄熱室的頂部吸力差，由此可以計算出各蓄熱室頂部吸力。
測量後記錄當時的加熱制度、標准蓄熱室頂部吸力以及各蓄熱室與標准蓄熱室的吸力差。
在測量過程中，焦爐的加熱制度必須穩定，與標准蓄熱室相關的炭化室不要處於推焦或初裝煤階段。
遇大風或暴雨天氣時，一般不進行蓄熱室頂部吸力的測量。
四、蓄熱室阻力的測量
測量蓄熱室阻力是為了檢查格子磚的堵塞情況。
用斜型微壓計直接測量上升或下降氣流每個蓄熱室的小煙道與蓄熱室頂之間的壓力差。
交換後3min從爐端開始逐個測量。測量時將斜型微壓計的正 端與蓄熱室頂部相連，負端與小煙道測壓孔相連，讀壓差。
為了得到可以比較的數據，在每次測量調節兩種氣流下蓄熱室頂部吸力與上次測量時相同，或不改變蓄熱室頂部吸力而實測結果換算後進行比較。
每次測量後均需記錄當時的加熱制度。將測量結果分別計算每側上升與下降氣流蓄熱室，上下壓力差的平均值(空氣和煤氣蓄熱室分別計算)。
異向氣流蓄熱室上、下壓力差的差值等於蓄熱室阻力之和。
五、五點壓力的測量
測量燃燒系統五點壓力是為了檢查焦爐燃燒系統實際壓力分布和各部阻力情況，所以應選擇在燃燒室溫度正常、相鄰炭化室處於結焦中期、燃燒系統各部位調節裝置完善、爐體嚴密的燃燒系統內進行測量。
測量時，在蓄熱室走廊用兩台斜型微壓計分別測上升氣流和下降氣流蓄熱室頂部壓力，在爐頂用一台斜型微壓計測量與所測蓄熱室相連的燃燒室測溫火道的看火孔壓力。
交換後5min，3台表同時讀數，接著測煤氣蓄熱室與空氣蓄熱室壓差，蓄熱室頂與小煙道測溫孔處的壓差，以及異向氣流看火孔壓差，隔1min再重測一次，共測3次。換向後再按上法進行測量。
測量完畢換算出各點壓力，繪制五點壓力曲線。並記錄當時的加熱制度。
六、橫管壓力的測量
當橫管壓力變化較大時，表示供熱煤氣量發生變化，所以測量橫管壓力可以作為調整直行溫度的參考。
用U型壓力計直接在橫管測壓處測量，當測量全部橫管壓力時，考慮到煤氣壓力所產生的誤差，可在中部選一個爐溫較正常的橫管為標准，測量其他各橫管與「標准橫管」的壓差。然後再換算為各排橫管的壓力。
某焦爐壓力數據實例
發布者：景德鎮市信達儀器廠 發布時間：2008年8月1日
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貪煤氣 總壓力 1.2KPa
機側 0.9KPa
焦側 0.8 KPa
焦爐煤氣 主壓 2.2 KPa
總壓 0.5 KPa
集氣管 機側 54.7 Pa
煙道（負壓） 總吸 560Pa
機側 306Pa
焦側 326Pa
標准蓄熱室（負壓） 機側 29.1——57.3Pa
焦側 40.7——44.3Pa
③ 壓力測量方法
1、彈性力平衡方法
基於彈性元件的彈性變形特性進行測量。彈性元件受到被測壓力作用而產生變形，而因彈力變形產生的彈性力與被測壓力相平衡。測出彈性元件變形的位移就可測出彈性力。此類壓力計有彈簧管壓力計、波紋管壓力計、膜式壓力計等。
2、重力平衡方法
主要有活塞式和液柱式。活塞式壓力計是將被測壓力轉換成活塞上所加平衡砝碼的質量來進行測量的，測量精度高，測量范圍寬，性能穩定可靠，一般作為標准型壓力檢測儀表來校驗其他類型的測壓儀表。液柱式壓力計是根據流體靜力學原理，將被測壓力轉換成液柱高度進行測量的，最典型的是U形管壓力計，結構簡單且讀數直觀。
3、機械力平衡方法
其原理是將被測壓力變換成一個集中力，用外力與之平衡，通過測量平衡時的外力來得到被測壓力。機械力平衡方法較多用於壓力或差壓變送器中，精度較高，但結構復雜。
4、物性測量方法
基於在壓力作用下測壓元件的某些物理特性發生變化的原理，如電氣式壓力計、振頻式壓力計、光纖壓力計、集成式壓力計等。壓力檢測儀表的檢測方法
1、液柱測壓法
根據流體靜力學原理，將檢測壓力轉換成液柱高度進行測量。如U形管壓力計、單管壓力計、斜管壓力汁等。這種壓力計結構簡單、使用方便。但其精度受工作液的毛細管作用、密度及視差等岡素影響，測量范圍較窄，只能進行就地指示，一般用來測量低壓或真空度。
2、彈性測壓法
根據彈性元件受力變形的原理，將被測壓力轉換成彈性元件變形的位移進行測量，如彈簧管壓力計、波紋管壓力計及膜片式壓力計等。這類壓力表結構簡單，價格低廉。工作可靠，使用方便，常用於精度要求不高，信號無須遠傳的場合，作為壓力的就地檢測和監視裝置。
3、電氣測壓法
通過機械或電氣元件將被測壓力信導轉換成電信號（電壓、電流、頻率等）進行測量和傳送。如電容式、電阻式、電感式、比變片式和霍爾片式等壓力感測器和壓力變送器。這類儀表結構簡單、測量范圍寬、靜壓誤差小、精度高、調整使用方便，常用於測量快速變化、脈動壓力及器遠距離傳送壓力信號的場合。
④ 焦爐煤氣用什麼流量計測量比較好
焦爐煤氣測量流量的方法有多種，但需要根據焦爐煤氣現場的工況來定位，可以從煤氣的溫度以及壓力，然後來判定使用什麼樣的流量計，但在焦爐煤氣中，V錐流量計被廣泛應用，因V錐流量計有抗振動，抗干擾以及精度高的特性，在測量焦爐煤氣流量中，使用V錐流量計是完全可以解決焦爐煤氣測量的工況。
⑤ 焦爐爐口有個測壓表，還有一個叫法是斜型表。請問誰知道這方面的東西么。
傾斜式微壓計
檢 定規程
iiG 172『一1994
獷小一卜補個•今二卜卜、
令衣人，吞.嘆
Tube Micromanometer
JJ G 172-1994
代替刀G172-1984
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傾斜式微壓計檢定規程
Ve rification Regulation ofT ilting
卜
令
備
寧
十
卜
眨
本檢定規程經國家技術監督局於1994
歸口單位:上海市技術監督局
起草單位:上海市計量技術研究所
本規程技術條文由起草單位負責解釋。
本規程主要起草人:
屠立猛(上海市計量技術研究所)
年4月5日批准，並自1994年12月I F3起施行
1114
目錄
概述••••••••••，•••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••⋯⋯
技術要求•••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••⋯⋯
檢定條件•••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••....•••....⋯⋯，.
檢定項目及檢定方法•••••••••••••..........⋯⋯，.................⋯⋯
檢定結果處理及檢定周期••••，••••⋯⋯，..................⋯⋯，..⋯
二三四五
附錄
附錄1
附錄2
傾斜式微壓計檢定記錄單•••••••••••，••⋯
中國各主要城市重力加速度(x)•⋯⋯
11 1 6
11 1 6
11 1 6
]1 1 7
11 1 8
11 1 8
11 1 8
11 1 9
1115
傾斜式微壓計檢定規程
本規程適用於新製造、使用中和修理後的傾斜式微壓計(以下簡稱微壓計)的檢定
概述
該微 壓 計 是基於流體靜力學原理，利用液柱的高度差來測量壓力的一種測壓儀器。其特
點為玻璃測量管是與水平面成一定角度的斜管。故能將較小的液柱高度差轉換成按比例放大
的分度值
該微 壓 計 用於測量不溶於乙醇的氣體的表壓和差壓
二技術要求
1 外觀
1.1 微壓計的零部件裝配應牢固，不得有松動及損壞現象。
1.2 微壓計的玻璃測量管(以下簡稱測量管)不應有影響強度和讀數的缺陷，管的內壁應
清潔。
1.3 微壓計標尺上的刻線應勻直清晰，長、中、短三種刻線長度應明顯可辨，並與測量管
的中心線相垂直;該線不得有影響讀數的中斷現象;刻線寬度不大於最小分度間隔的1/So
1.4 微壓計標尺上的數字應完整清晰。
1.5 微壓計應裝有水準器，台式微壓計還應有水平調整裝置
1.6 微壓計的多向閥應有明顯標記。
1.7 0.5級的微壓計應具有游標讀數裝置，游標讀數裝置應能平穩移動，不應有卡住、突
跳和松動現象。
LS 微壓計應具有調零裝置。
1.9 微壓計應有銘牌。銘牌上應標有產品名稱、型號、製造廠名或商標、出廠編號、製造
日期、測量范圍、計量單位、准確度等級、加℃時的工作液體密度(傾斜常數不包括工作液
體密度的微壓計可不標)以及最大工作壓力。
2 密封性
微 壓計 應 能承受最大工作壓力，並持續15min，且在最後5min內不得有壓力降
3 准確度等級
微壓 計 的 准確度等級見表1，其允許誤差以引用誤差表示
表 1
60 14 級 { 允許WA(%) }! 准確1xv級卜ft許}V琪 0)一
簫
三檢定條件
4 檢定設備
4.1 標准器
1116
可采 用 標 准補償式微壓計，標准液體壓力計或其他相應准確度等級的壓力儀器。
標准 器 的 允許誤差絕對值應不大於被檢微壓計允許誤差絕對值的1/30
4.2 其他設備
4.2.1 液體壓力計:測量范圍應為微壓計最大工作壓力的1至1.5倍，准確度等級不低於
2.5級，分度值不大於IOPa;
4.2.2 溫度計:測量范圍0-500C，分度值為0.5 C;
4.2.3 密度計:分度值為0.5掩/m;;
4.2.4 量筒:測量上限500m1或1000m1;
4.2.5 能平穩加壓和減壓的調壓器、
4.2.6 計時器。
5 微壓計的工作液體採用密度為810kg/m3的乙醇(GB 679規定其體積百分數為95%)
6 檢定環境條件
6.1 微壓計應處於水平工作位置。
6.2 無影響檢定的震動。
6.3 檢定溫度為20-5T:，溫度波動:整個檢定過程中，0.5級應不超過1`C，1級不超過
2`C;1.5級不超過3`C。
6.4 微壓計須在檢定溫度下靜置2h以上方可檢定。
四 檢 定 項 目 及 檢 定 方 法
7 外觀檢查
用 目 力 觀察應符合本規程第I條的要求。
8 密封性檢查
密 封 性 檢查是在微壓計未充液的情況下進行，
用四通接頭和橡膠管將進氣接嘴、示值管接嘴、
調壓器和液體壓力計相連接(如圖①所示)。然後
平穩加壓至最大工作壓力保持15min，觀察最後
5min液體壓力計的示值，其結果應符合本規程第
2條的要求。
9 甚本譯磐的槍寧
9.1
9.1
9.1
9.1
基本誤差的檢定方法及步驟
調 配工作液體，並測定密度值。
圖 密 封 性 撿 查 示意圖
1一 液 體 壓力計;2一工作液體為純凈水;
3一調壓器;a-徽壓計;5一橡膠管;卜一四通接頭
.1
.2
.3
對微壓計進行清潔處理，然後用調配好的工作液體沖洗。
注人調配好的工作液體，然後採用反復增減壓的方法排除液體內的空氣，直至微壓
計的零位示值穩定為止。
9.1.4 將三通接頭兩端用橡膠管分別連接至標准器和微壓計正(負)壓的接嘴上，同時將
三通接頭的另一端用橡膠管連接調壓器。
9.1.5 在通大氣的情況下，調整標准器和微壓計的零位
9.1.6 微壓計的示值檢定採用與標准器直接比較的方法進行。檢定點在標尺范圍內均勻選
取，0.5級取5個點，0.5級以下取3個點。檢定程序按正反行程進行一次檢定。量程可調
式的微壓計，檢定時應在相應每個傾斜常數的角度上進行(每變換一個角度需重新調整零
1117
位)。檢定1.0級和1.5級微壓計時，讀數應讀到度值的1/2;檢定0.5級微壓計時，讀數
應讀到分度值的1/10。檢定中增減壓應緩慢平穩，檢定後應重新檢定零位，如零位變化超
過允許誤差絕對值的1/4時，須重新調整零位，並再次進行檢定。對於標有正負壓力值的微
壓計應按上述檢定方法分別在正負壓量程上進行。
9.2 基本誤差的計算
9.2.1 以Pa為單位標度的微壓計，基本誤差按式〔1)計算:
p色一Po
「一 二霖 x10 0 『」
式中a— 微壓計的基本誤差(%);
p— 微 壓 計在 某一傾斜常數上的示值(Pa);
Po— 標 准器的示值(Pa);
Pt— 微 壓計工作液體實際密度(kg/m3);
P— 微 壓 計銘 牌上標出的工作液體密度(kg/m3);
P- 一 一 微壓計在該傾斜常數上的#*1 上限值(Pa)o
9.2.2 以mm單位標度的微壓計基本誤差按下列公式計算:
a. 當微 壓 計的傾斜常數不包括工作液體密度時，則其基本誤差av由式(2)計算
a1v
nI.sina.Pi.9一Po
L•Pi
x 100 % (2)
式中sina— 微壓計傾斜常數(不含工作液體密度)，a為玻璃測量管與水平面的夾角;
n1— 微 壓 計 在某一傾斜常數上標尺的示值(二):
8— 當 地 的重 力 加 速度值(m/sz);
L— 該 傾 斜 常數 上 被檢微壓計測量上限液柱高度值(mm).
b. 當微 壓 計的傾斜常數包括工作液體密度時，則其基本誤差屯由式(3)計算
。.、 Pi 一 。。
s _ — 一屍— 、，八n衛
Lp i
(3)
式中K 微壓計的傾斜常數(含工作液體密度)，即為psina (kg/m3)a
9.2.3 各個檢定點中的最大基本誤差均應符合表1的規定。
五 檢 定 結 果 處理 及 檢 定 周 期
經 檢定 合 格的微壓計，出具檢定證書;不合格的微壓計，出具檢定結果通知書或作降級
處理，作降級處理的微壓計，必須更改准確度等級標志，並出具相應等級的檢定證書。
微 壓 計 的檢定周期按具體使用情況確定，但最長不得超過1年。
附錄
附錄1 傾斜式微壓計檢定記錄單
送檢單位製造廠准確度等級編號
1118
測量范圍
檢定時環境溫度
標准器編號
工作液體實際密度_
工作液體的標稱密度
檢定日期
標准器准確度等級
外觀:
密封性:
基本誤差檢定:
一一三
K或slna
標准器示值
Pa
正行程微壓計標尺讀數
Pa 或 二
反行程微壓計標尺讀數
rnln 或 Pa
一
一
一
Ò }一一
一
一
一
} 一
徽壓計最大誤差佔二二
檢定員計算核驗員
(%)
檢定結果
附錄2 中國各主要城市皿力加速度《引
序號地區
g
(m奮) 一二地區(鑫12
3
4
5
6
7
8
9
10
11
l2
l3
l4
l5
l6
17
18
19
北京
上海
天津
廣州
南京
西安
太原
青島
沈陽
重慶
濟南
鄭州
成都
大連
長春
昆明
吉林
南寧
武漢一
20
2l
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
杭州
哈爾濱
開封
蘭州
延安
洛陽
合肥
張家口
大同
錦州
承德
石家莊
保定
徐州
唐山
拉薩
包頭
烏鑄里哈
浦n
9.7936
9 8066
9 7966
9.7926
9 7955
9 7961
9 7947
9 8000
9.7984
9+8027
9.8017
9.7997
9 8以】3
9 7967
9.8016
9 7799
9 7986
9 7994
9 7951
1119
續表
號一地序
吐魯番
g
(m/s2)
9.8024
9.7936
9.7928
9.7933
9.7944
9.7951
9.7936
9.7868
9.8080
9.8018
9.7995
9.8019
9.8032
9.7891
9.7961
慶江昌湖關口陽
安九宜蕪漁漢貴
州東新州川
德丹阜福銀
54 5 56 57 58 59 60 61 倪犯64 65 6 67 68
蚌埠
海拉爾
南昌
長沙
柳州
惠陽
海口
衡陽
西寧
哈密
烏魯木齊
烏蘭浩特
佳木斯
寶雞
牡丹江
g
cm兮)
9.7954
9.8081
9.7920
9.7915
9.7885
9.7882
9.7863
9.7907
9.7911
9.8006
9.8015
9.8066
9.8079
9.7933
9.8051
齊齊哈爾
山海關
39 40 4142 43 4 45 46 47 48 4950 51 52 53
注:本表未列地區的重力加速度值，可用下面公式算出
9. 80 6 6 5x ( 1 一 0 .0 02 6 5 x o 口 鄉
式中R- 他球半徑，等於6371 x 103.;
h- M A 地 點的海拔高度;
筍— 測 量 地點 的緯度。
1120
____________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
焦爐煤氣溫度在50度左右，在流量測量中屬於常溫，如果對精度有要求的話，可以使用V錐流量計來測量，如果精度要求不高，可以使用熱式質量流量計或者渦街流量計相關的儀表來解決。
⑦ 壓力的測量方法主要有哪些
不太明白樓主的意思，一般測量爐膛的壓力和差壓都可以採用差壓變送器，就是通過變送器兩個取壓口所採到的微壓作用於膜盒，比較兩端的壓差就行了。
⑧ 焦化廠焦爐的壓力與吸力
萊蕪鋼鐵集團股份有限公司焦化廠(簡稱萊鋼焦化廠)1＃焦爐為58-Ⅱ型,自1993年8月改燒高爐煤氣,每小時可替代6000m�3焦爐煤氣,為萊鋼後序生產提供了優質氣體能源。由於受高爐冶煉生產的影響,焦爐用高爐煤氣加熱氣源壓力不穩定,生產中需經常切換為焦爐煤氣加熱。據統計1＃焦爐自改燒高爐煤氣加熱至1998年12月,共切換煤氣高達120次。另外,高爐煤氣流量調節與煙道吸力調節之間沒有實現自動控制。煙道吸力憑經驗與高爐煤氣流量保持匹配,會造成煤氣不合理燃燒現象,進而導致爐溫波動,生產不順。 測量蓄熱室頂部吸力,用來檢查焦爐加熱中煤氣、空氣和廢氣量的分配,檢查橫排溫度的分布,檢查看火孔壓力是否合理,是熱工調火的重要指標。按規程要求每周要測量並調節一次蓄熱室頂部吸力。下面對蓄熱室頂部吸力測量、調節途徑的相關問題加以闡述。2 蓄熱室頂部吸力的確定與調節採用下列公式計算蓄熱室頂部吸力:上升氣流時:� a2 = a1+∑f-∑ΔP (1)下降氣流時:� a2 = a1-∑x-∑ΔP (2)式中a--考察點對於大氣壓的相對壓力，Pa；�� f--熱浮力,f = h(r空氣- r空氣);� h--起始點間高度,m;�� r空氣--大氣密度,r氣體包含r空氣、r煤(指蓄熱室內空氣、煤氣氣體密度),kg/m3;�� ΔP--起始點間氣體全部阻力之和,Pa。�2.1 蓄熱室頂部吸力的確定上升、下降兩種情況下蓄頂吸力的確定見圖1。 圖1 蓄熱室頂部吸力確定2.1.1 上升氣流時空氣蓄熱室頂部吸力:��a4 = a空+∑h(r空氣 - r空1-4)-∑ΔP空氣1-4� (3)��保持下降氣流看火孔吸力為0,即a4為0,則��-a空 = ∑h(r空氣 - r空1-4)-∑ΔP空1-4� (4)��同理,煤氣蓄熱室頂部吸力:��-a煤 = ∑h(r空氣 - r煤1-4)-∑ΔP煤1-4� (5)��2.1.2 下降氣流時空氣蓄熱室頂部吸力:��a空1 = ∑h(r空氣- r空4-7)+∑P空4-7� (6)�煤氣蓄熱室頂部吸力:��a煤1 = ∑h(r空氣- r煤4-7)+∑ΔP煤4-7� (7)2.2 蓄熱室頂部吸力的調節(1)上升時蓄頂吸力的調節見圖2。圖2 上升氣流蓄頂吸力確定上升氣流時,設煤氣蓄熱室頂部壓力為a煤,由: a煤 = a煤1+∑h(r空氣-r煤1-2)-∑ΔP煤1-2�得:-a煤 = -a煤1+∑h(r空氣-r煤1-2)+∑ΔP煤1-2� (8)-a煤1近似為常數,因為1997年6月煤氣主管由於安裝了壓力電動調節器,雖然煤氣總管壓力有所波動但能夠保持相對穩定。∑h(r空氣-r煤1-2)也近似為常數,因為在一定的高爐冶煉狀態下其高爐煤氣氣體成分相對穩定,燃燒後形成的廢氣成分也是相對穩定的。 ∑ΔP煤1-2 = ΔP孔板+ΔP支管+ΔP廢氣盤+ΔP蓄熱室�中唯有ΔP孔板是可變項,所以��-a煤 = 常數+ΔP孔板� (9)��由(9)式可以看出:若孔板直徑大,則孔板阻力小,蓄熱室頂部吸力也小。反之亦然。 (2)下降氣流時吸力的調節見圖3。圖3 下降氣流蓄頂吸力確定下降氣流時,設煤氣蓄頂吸力為a煤,分煙道吸力為a分,由:� a分 = a煤-∑h(r空氣-r煤1-2)-∑ΔP煤1-2� -a煤 = -a分-∑h(r空氣-r煤1-2)-∑ΔP煤1-2� (10)而∑ΔP煤1-2 = ΔP孔板+ΔP廢氣盤+ΔP蓄熱室�採用上面的假設條件:a分、∑h(r空氣-r煤1-2)、ΔP廢氣盤、ΔP蓄熱室都可以近為常數,所以� -a煤 = 常數-ΔP孔板� (11)��由式(11)可以看出,若孔板直徑增大,則孔板阻力小,蓄頂吸力則大。反之亦然。生產中,原則上除邊部2個燃燒室孔板直徑特殊取定外,其餘孔板直徑考慮煤氣主管已兩段變徑保持基本一致,這樣從理論上可以保證蓄頂吸力均勻性。但是實際上由於種種原因,個別燃燒室溫度低,必須加大孔板直徑以增大煤氣流量,因此改變了蓄頂吸力並影響了相鄰燃燒室的蓄頂吸力。所以單純調節孔板的直徑是不夠的。2.3 蓄頂吸力比較大小(1)上升氣流蓄熱室和下降氣流蓄熱室比較見圖4。圖4 上升與下降氣流蓄頂吸力比較 a下 = a上+∑f上-∑f下-∑ΔP1-2�對於熱浮力項,因為上升時、下降時廢氣比重無大變化,則���∑f上 ≌ ∑f下�� 又∑ΔP1-2是系統阻力,不小於0,所以� a下＞a上� -a下＜-a上即上升氣流蓄熱室頂部吸力大於下降氣流蓄熱室頂部吸力。(2)空氣、煤氣蓄熱室頂部吸力比較見圖5。�圖5 空氣與煤氣蓄頂吸力比較對於空氣上升時:� a空2 = a空氣1+f空1-2-∑ΔP空1-2� (12)對於煤氣上升時:� a煤2 = a空氣1+f煤1-2-∑ΔP煤1-2� (13)兩式中,因為:� r空 = 1.293kg/m3,r煤=1.297kg/m3有:f空1-2 ≌ f煤1-2�又因為空氣過剩系數α為1.2,空氣流量大於煤氣流量,阻力正比於流量的二次平方,有:� � ∑ΔP空1-2＞∑ΔP煤1-2＞0而a空2與a煤2相等,所以:� a空1＞a煤1�� (-a空1)＜(-a煤1)即上升空氣蓄熱室頂部吸力小於上升煤氣蓄熱室頂部吸力。3 測量和調節頂部吸力存在的問題(1)只測下降氣流值。因為上升氣流和下降氣流的差值,才是氣體流量指標。即壓差代表流量,只測下降值不科學。(2)隨測隨調。僅僅為了滿足規程要求:即上升氣流時與標准蓄熱室允許±2Pa誤差,下降氣流時與標准蓄熱室允許±3Pa誤差,及時調節達到均勻性。但是由於測量時,上升、下降兩個換向測量,上升時調節均勻性滿足了,往往影響到下降時均勻性,難以實現全爐的吸力均勻性。(3)只看均勻性不看上升、下降氣流壓差。例如,測上升時與標准蓄熱室差-3Pa,下降時與標准蓄熱室差+2Pa,則壓差+5Pa;而另一蓄熱室則分別為+3Pa、-2Pa,其壓差值-5Pa。兩個蓄熱室之間壓差的差值為10Pa,已經引起流量相差很大了。4 結語以上公式推導出蓄熱室頂部吸力調節的最基本公式,在實際生產中指導如何通過調節孔板直徑來改變蓄頂吸力大小 ,進而達到全爐蓄頂吸力的均勻性和各燃燒室溫度的均勻合理性。生產上測量和調節該項指標尚存在一些問題。生產中一般是先測量該項指標,但不急於調節,其次分析吸力值的均勻性,判斷上升、下降氣流壓差是否相等,還要考慮實際的燃燒室溫度是否正常,最後要循序漸進調節孔板直徑並摸索經驗,結合廢氣分析手段,達到由微調粗調到精調細調的理想調節。焦爐貧煤氣加熱蓄頂吸力調節理論上要求嚴格的科學性、准確性,操作上講求豐富的實踐經驗,調節過程因情而異。對於相同爐型不同爐齡的焦爐,由於爐體的嚴密性差別太大,測量和調節蓄熱室頂部吸力的方法也是有區別的。
⑨ 工業焦爐一般用什麼壓力感測器進行壓力測量
一般都需要進行引壓處理把溫度降下來之後在測量