『壹』 管樁的抗拔驗算應注意哪些方面問題
時間:2012-04-24
18:05
PHC管樁
具有抗裂性好、製作速度快、經濟性好等優點，在
地下車庫
、防空地下室等場合作為
抗拔樁
使用的情況越來越廣泛。單樁豎向抗拔
靜荷載試驗
是檢測單樁豎向抗拔承載力最直觀、PHC管樁具有抗裂性好、製作速度快、經濟性好等優點，在地下車庫、防空地下室等場合作為抗拔樁使用的情況越來越廣泛。單樁豎向抗拔靜荷載試驗是檢測單樁豎向抗拔承載力最直觀、最可靠的方法。建設部行業標准《
建築基樁檢測技術規范
》（JGJ
106-2003）第5.3.1條明文規定，
靜載試驗
前應對
試樁
進行強度驗算。但是條文說明中的驗算方法略顯粗糙，對於指導實踐仍不充分。實踐中經常出現驗算錯誤導致試驗終止的情況發生。（1）
工程樁
施工前為設計提供依據的試樁一般在地表進行，同時隨著地下車庫、防空地下室等開挖深度越來越大，限於基坑開挖、基礎工程施工不便及施工工期等方面因素，很多時候驗收性靜載試驗也是在地表進行。那麼，試樁靜載試驗的預計最大載入量應考慮地面至地下室
承台
底深度范圍內的
樁側摩阻力
。試樁接長段一般與工程樁相同，但是要注意驗算試樁接長段的結構承載力是否滿足預計最大載入量要求。試樁的接長段不能不假思索地照抄照搬工程樁的設計，仍然採用同型管樁。可視試樁與工程樁載入量差異的大小，試樁接長段可以選擇更改樁型如AB型管樁替換為B型管樁或工廠
定製生產
（如增加
預應力筋
或非預應力筋、加厚端板等）措施。（2）在設計抗拔試樁時，除驗算樁身結構強度外，抗裂驗算不能缺少。當靜載試驗載入量大於試樁的開裂荷載時，試樁樁身混凝土開裂，出現一條或多條環形裂縫，實測的樁頂上拔量實際上已不單是樁頂的上拔量，還包括樁身裂縫寬度在內。同時，樁頂上拔量可能會出現明顯的突變。上拔量數據失真，必定造成試驗結果失真，不能真正反映客觀情況。（3）《建築基樁檢測技術規范》（JGJ
106-2003）第5.3.1條明文規定，對有接頭的管樁應進行接頭強度驗算。在實際的工程中發現，管樁接頭焊縫處發生
質量事故
的幾率很大，管樁用於抗拔樁時應驗算連接焊縫。尤其是對於靜載試驗在地表進行的情況，試樁接長段與下段工程樁的
焊接接頭
。為確保試樁的接頭不提前破壞，建議載入量較大時應在試樁接長段與下段工程樁的焊接處另外增加焊接鋼板的措施。（4）抗拔靜荷載試驗一般採用在管樁內混凝土填芯同時
內插
鋼筋的做法傳遞上拔力，要對填芯混凝土與管樁內壁的
粘結力
進行驗算。粘結力不足，造成填芯與內壁之間的粘結破壞，導致試驗失敗。為提高粘結力，可採取適當縮小端板內徑、灌芯混凝土摻入適量微膨脹劑等措施。（5）內插主筋的強度滿足規范要求，但是對錨固長度不滿足混凝土結構設計規范的構造要求，同樣會造成試驗提前終止。主筋傳遞上拔力是依靠主筋與填芯混凝土之間的粘結力來實現的，錨固長度不足造成粘結提前破壞，主筋強度不能充分發揮。應注意內插主筋的錨固構造要求。（6）端板上預應力鋼棒錨固孔台階易產生沖切破壞。另外，端板上焊鋼筋時對管節端板應考慮偏心受拉時的強度及穩定性驗算。建議：靜載試驗不宜採取直接在管節端板上焊鋼筋來傳遞上拔力，應在鋼筋與端板之間增加套筒作為過渡段，緩解應力集中。套筒的外徑宜同管樁，壁厚應通過計算確定，焊接時套筒應雙面滿焊。（7）在管樁做抗拔樁的靜荷載試驗中，預應力筋墩頭被拉斷的情況時有發生。墩頭折減系數可取0.92。（8）靜載試驗前應採用低應變方法檢測樁身結構完整性，目的是防止試樁結構缺陷尤其是多節管樁接頭缺陷影響抗拔靜載試驗。要重視管樁電焊接樁質量，重要工程應對試樁的電焊接頭焊縫作探傷檢查。（9）不宜採用割去端板，在預應力筋上直接焊接普通鋼筋來傳遞靜載試驗的上拔力。將端板割去，露出預應力筋後焊接普通鋼筋，採用普通鋼筋來傳遞靜載試驗的上拔荷載，雖然預應力筋的強度驗算可能通過，但是端板割去後，造成樁身混凝土預壓應力部分消失，導致樁身開裂荷載大幅度降低，樁身可能會開裂，出現一條或多條環形裂縫，試驗數據往往是失真的，試驗結果是不可靠的。故對於單樁抗拔靜載的試樁，試驗前不宜截樁。------分隔線----------------------------
『貳』 靜壓樁如何做抗拔試驗，如何做鋼筋的連接
用機器檢測。測樁長和噸位。及焊接！！！！
『叄』 抗拔樁怎麼接樁
抗拔樁接樁主要看你用的是什麼樁，預制混凝土方樁的話接樁你可以參照圖集04G361
如果是先張法預應力管樁的話，在江蘇省有的地方是不允許用作抗拔樁的。但新的管樁技術規程發布後上面有詳細的介紹，抗拔樁接樁方法的。技術規程編號DGJ32/109-2010
『肆』 單樁豎向抗拔靜載試驗
單樁豎向抗拔靜載荷試驗是採用接近於豎向抗拔樁來確定單樁的豎向抗拔極限承載力的試驗方法。國內、外樁的抗拔試驗慣用方法是慢速維持荷載法。
在上拔荷載作用下，樁身首先將荷載以摩阻力的形式傳遞到樁周土中，其規律與承受豎向抗壓荷載時一樣，側摩阻力也是從上到下逐步發揮，只不過力的方向剛好相反。初始階段，上拔阻力主要由淺部土層提供，樁身的拉應力主要分布在樁的上部，隨著樁身上拔位移量的增加，樁身應力逐漸向下擴展，樁的中、下部的上拔土阻力逐漸發揮。當樁端位移量超過某一數值(通常為6～10mm)時，就可以認為整個樁身的土層抗拔阻力達到極限，其後抗拔阻力就會下降。此時，如果繼續增加上拔荷載，就會產生破壞。破壞時往往會使樁周土也一起產生剪切破壞，並表現為在樁的周圍產生環狀拉張裂隙、向上隆起的樁周土破壞錐，而且樁的埋深越大，這種現象越明顯，見圖2-22所示。
圖2-22 單樁豎向抗拔荷載作用下，樁和樁周土的基本破壞模式
一、單樁豎向抗拔靜載試驗裝置
單樁豎向抗拔靜載試驗的設備主要由：主梁、次梁、反力樁或反力支墩等的反力裝置；千斤頂等的載入裝置；壓力表、壓力感測器或荷重感測器等的荷載測量裝置；千分表或位移感測器等位移測量裝置等所組成(圖2-23)。
圖2-23 單樁豎向抗拔靜載試驗裝置示意圖
單樁豎向抗拔靜載試驗宜採用反力樁(或工程樁)提供支座反力。反力樁頂面應平整並具有足夠強度，以保證反力梁的穩定性；反力樁頂面直徑(或邊長)不宜小於反力梁的寬度，否則應加墊鋼板，以確保試驗設備安裝穩定性；也可據現場情況採用天然地基提供支座反力；兩邊支座處的地基強度應相近，且兩邊支座與地面的接觸面積宜相同。施加於地基的壓應力，不宜超過地基承載力特徵值的1.5倍。反力架系統應具有至少1.2倍的安全系數。
選用千斤頂、測量儀表、壓力感測器或荷重感測器時，應注意具有足夠的行程和量程。安裝測試系統必須保證其受力的獨立性，考慮到有可能出現樁周土破壞錐而影響量測的准確性，基準梁和千分表的安裝，必須獨立於測量擾動環境之外。
二、單樁豎向抗拔靜載試驗的技術規范
單樁豎向抗拔靜載試驗宜採用慢速維持荷載法。需要時，也可採用多循環載入卸載方法。慢速維持荷載法可按下面要求進行：
1.加、卸載等級
採用逐級等量載入；分級荷載宜為最大載入量或預估極限承載力的1/10，第一級可取分級荷載的2倍，以後逐級載入至破壞或達到試驗要求。終止載入後，開始卸載。卸載也應逐級進行，每級卸載量取載入時分級荷載的2倍。加、卸載時，應使荷載傳遞均勻、連續、無沖擊。每級荷載在維持過程中的變化幅度，不得超過分級荷載的± 10%。
2.樁頂上拔量的測量
載入時，每級荷載施加後按第5min、15min、30min、45min、60min測讀樁頂上拔量，以後每隔30min測讀一次。卸載時，每級荷載維持1h，按第15min、30min、60min測讀樁頂下沉回彈量；卸載至零後，測讀樁頂殘余上拔量，維持時間為3h，其測讀時間為第15min、30min，以後每隔30min測讀一次。試驗時應注意觀察樁身混凝土的開裂情況。
3.變形相對穩定標准
在每級荷載作用下，樁頂的上拔量在每小時內不超過0.1mm，並連續出現兩次，可視為穩定。當樁頂上拔量達到相對穩定時，方可施加下一級荷載。
4.終止載入標准
當出現下列情況之一時，可終止載入：
(1)在某級荷載作用下，樁頂上拔量大於前一級上拔荷載作用下的上拔量的5倍；
(2)按樁頂上拔量控制，當累計樁頂上拔量超過100mm時；
(3)按鋼筋抗拉強度控制，鋼筋應力達到鋼筋強度標准值的0.9倍；
(4)對於驗收抽樣檢測的工程樁，達到設計要求的最大上拔荷載值。
如果在較小荷載下出現某級荷載的樁頂上拔量大於前一級荷載下的5倍時，應分析原因。對試驗樁，必要時可繼續載入，當樁身混凝土出現多條環向拉張裂縫後，樁頂位移會出現小的突變，但此時並非真正達到樁的極限抗拔力。
三、樁的抗拔極限承載力的確定
首先將試驗數據轉換為相關判斷曲線。這類曲線的形式有：上拔荷載U與樁頂上拔量δ之間的關系曲線(U—δ曲線)和樁頂上拔量δ與時間對數之間的曲線(δ—lgt曲線)。但當上述兩種曲線難以判別時，可輔以δ—lgU曲線或lgU—lgδ曲線，以確定拐點位置。拐點的具體確定方法如下：
(1)根據曲線特徵確定樁的抗拔極限承載力對於陡變型的U—δ曲線，可根據U—δ曲線的特徵點，即：與陡升起始點相對應的荷載值為樁的抗拔極限承載力。
典型的單樁豎向抗拔U—δ曲線可分三段：第一段為直線段，U—δ按比例增加；第二段為曲線段，隨著樁土相對位移的增大，上拔位移量比側阻力增加的速率快；第三段呈近似直線段，此時即使上拔荷載增加很小，樁的位移量仍急劇上升，同時樁周地面往往出現環向裂縫；第三段起始點所對應的荷載值，即為樁的豎向抗拔極限承載力值(圖2-24)。
(2)根據上拔量隨時間變化特徵，確定樁的抗拔極限承載力取δ—lgt曲線斜率明顯變陡或曲線尾部明顯彎曲的前一級荷載值，如圖2-25。
圖2-24 根據U—δ曲線特徵確定樁的抗拔極限承載力
圖2-25 根據δ—lgt曲線特徵確定樁的抗拔極限承載力
(3)當在某級荷載下抗拔鋼筋斷裂時，取其前一級荷載為該樁的抗拔極限承載力值。
(4)根據lgU—lgδ曲線確定單樁豎向抗拔極限承載力時，可取lgU—lgδ雙對數曲線第二拐點所對應的荷載，為樁的豎向極限抗拔承載力值。
四、單樁豎向抗拔承載力特徵值
單樁豎向抗拔極限承載力統計值，按以下方法確定：成樁工藝、樁徑和單樁豎向抗拔承載力設計值相同的受檢樁數不少於3根時，可進行單位工程單樁豎向抗拔極限承載力統計值計算；參加統計的受檢樁試驗結果，當滿足其極差不超過平均值的30%時，取其平均值為單樁豎向抗拔極限承載力；當極差超過平均值的30%時，應分析極差過大的原因並結合工程具體情況綜合確定。必要時可增加受檢樁數量；對樁數為3根或3根以下的柱下承台，應取最小值。
單位工程同一條件下的單樁豎向抗拔承載力特徵值，應按單樁豎向抗拔極限承載力統計值的一半取值。當工程樁不允許帶裂縫工作時，取樁身開裂的前一級荷載作為單樁豎向抗拔承載力特徵值，並與按極限荷載一半取值確定的單樁豎向抗拔承載力特徵值，宜相比後取小值。
『伍』 預應力管樁接樁方法
如果低10來cm或者長10來cm就不用處理了，把承台做厚一點點就OK。但是50cm要處理了。
把一截截斷下來的樁頭倒過來，放上去，然後焊接。
挖土方的挖機師傅會做的，不用吊車。
需要考慮的是你這樁是承壓樁還是抗拔樁。
承壓樁和抗拔樁的接頭焊接方式不一樣的，一般在設計總說明裡面會有。
『陸』 抗拔樁主要用什麼方法檢測
低應變法檢測完整性；
單樁抗拔試驗檢測抗拔承載力，試驗荷載值一般由設計提供
『柒』 預應力管樁作抗拔樁兩截樁頭與樁頭焊接有什麼要求
以建華pha抗拔管樁為例，接頭的端板與非接頭端板的構造形式是不一樣的，一般採用機械連接後，端板再焊接，焊接不起主要作用，保證焊接質量即可。
『捌』 PHC管樁抗拔做法
焊接4.5米鋼筋籠，伸入管樁內部，澆築微膨脹砼，達到標號後，將甩出的鋼筋頭焊接在適量的鋼樑上，下部穿過實驗用鋼梁，用千斤頂頂住實驗用鋼梁，檢驗抗拔受力變形。
『玖』 如何進行單樁抗拔試驗
首先確定單樁抗拔試驗荷載值，一般由設計提供；根據試驗荷載大小驗算抗拔樁配筋是否滿足試驗要求，如不滿足反饋設計；驗算地基承載力，是否以工程樁做支撐，還是需另外打支撐樁；確定試驗裝置（反力梁、千斤頂的大小數量等）；做方案，定日程安排等;
一般情況下，樁受到軸向力、橫軸向力及彎矩作用，因此須分別研究和確定單樁的軸向承載力和橫軸向承載力。
樁的承載力是樁與土共同作用的結果，了解單樁在軸向荷載下樁土間的傳力途徑、單樁承載力的構成特點以及單樁受力破壞形態等基本概念，將對正確確定單樁承載力有指導意義。
『拾』 鑽孔灌注樁如何做抗拔試驗
鑽孔灌注樁做抗拔試驗時，是在基礎土方開挖前，該樁頂標高至原土面平；土方開挖後也可以，具體有做試驗單位操作。
鑽孔灌注樁施工
鑽孔灌注樁採用沖擊鑽成孔。該工藝設備簡單，操作方便，對保證樁基質量十分有利。
1測量放線及高程式控制制
採用全站儀坐標控制的方法確定樁位平面位置。高程測量由建設方提供基準點，用水準儀測定各樁孔的井口標高，並在鑽機上掛牌記錄。
2設備安裝調試
鑽機就位前，須將基礎墊平填實，鑽機按指定位置就位，在技術人員指導下擺平放穩，保證沖錘垂直對准樁位。鑽機安裝就位後，應精心調試，確保施工中不發生傾斜、移位等影響施工質量的情況。
3埋設護筒
護筒採用堅實不漏水的鋼護筒，人工配合機械開挖護筒坑，坑尺寸為護筒直徑增加1m，基坑挖掘完畢，人工安裝護筒，護筒直徑比樁徑大200mm，其位置校核無誤後，護筒周圍分層回填粘土並夯實，護筒埋設深度為2~4m。
4泥漿池
機械開挖泥漿池，用檢驗合格的粘土製備泥漿。合理規劃泥漿池的深度、尺寸及設置位置，以滿足環境保護和文明施工的要求。為保護施工范圍內的環境衛生、農田，鑽孔樁廢棄的泥漿應在施工完成後，用汽車或罐車將泥漿池中的泥漿清運到指定的排放地點。
5鑽孔施工
沖擊鑽機穩固後其鑽頭吊鑽桿繩應與樁位中心線相互重合，方可開鑽，以後每班核對位置一次。
鑽孔作業應分班連續進行，經常對鑽孔泥漿進行檢驗，不符合要求及時處理改正。同時，要注意岩層變化，及時撈取渣樣，認真做好記錄，與地質剖面圖進行核對。如發現地質條件與設計不符，及時報請監理工程師及主管部門，核對並確認後，報請設計單位等上級主管部門。
為提高成孔質量，成孔過程中，鑽機的鑽進速度應嚴格控制。
6清孔
在終孔檢查孔深達設計標高後，且成孔質量符合圖紙要求並經監理工程師同意，應迅速清孔，清孔方法採用抽渣法。清孔時必須保證孔內水頭，提管時避免碰孔壁，防止坍孔。清孔後的泥漿性能指標、沉渣厚度應符合規范要求。清孔後用檢孔器測量孔徑，檢孔器的焊接可在工地進行，監理工程師檢驗合格後，即可進行鋼筋籠的吊裝工作。
7安放鋼筋籠
8導管法混凝土澆築
水下砼採用導管法進行灌注，導管內徑30cm，導管使用前要進行閉水試驗（水密、承壓、接頭抗拉），合格的導管才能使用，導管應居中穩步沉放，不能接觸到鋼筋籠，以免導管在提升中將鋼筋籠提起，導管可吊掛在鑽機頂部滑輪上或用卡具吊在孔口上，導管底部距樁底的距離應符合規范要求，一般0.25~0.4m，本工程採用混凝土罐車對導管漏斗直接卸料的施工方法，首批混凝土導管漏斗容積1m³以內即可，當漏斗活門提升打開後，罐車緊跟連續向漏斗中快速卸料，保證首批混凝土體積達6m³左右，保證埋管深度。
剪球後向導管內傾倒砼宜徐徐進行防止產生高壓氣囊。施工中導管內應始終充滿砼。隨著砼的不斷澆入，及時測量砼頂面高度和埋管深度，及時提拔拆除導管，使導管埋入砼中的深度保持2~6m間。砼面檢測錘隨孔深而定，一般不小於4Kg。每根導管的水下砼澆築工作，應在該導管首批砼初凝前完成。砼的坍落度應滿足設計要求，砼澆築應連續進行，為保證樁的質量，應留比樁頂標高高出0.80m左右的樁頭，可在砼初凝後、終凝前破除。技術人員應對鑽孔灌注樁各項原始記錄及時整理簽認。